Атмосферная колонна давление

В верхней секции колонны флегмовое число велико достаточно большое оно и в следующей, лежащей ниже секции, однако в секции, расположенной ниже отбора фракции дизельного топлива или атмосферного газойля, флегмовое число явно недостаточно. Ограниченные флегмовые числа в нижних секциях атмосферной колонны являются следствием недостаточного количества тепла, вносимого в колонну. Поскольку все тепло в атмосферную колонну вносится с сырьем, для повышения четкости ректификации и увеличения глубины отбора светлых необходимо увеличивать долю отгона сырья за счет максимального его подогрева и понижения давления в колонне. [c.168]

Давление в атмосферной колонне зависит от ряда факторов. При выборе давления температуру конденсации паров дистиллята [c.52]

Особенности перегонки в вакуумной колонне те же, что и атмосферной колонны К-2, но есть специфика эксплуатации вакуумной колонны, обусловленная низким остаточным давлением в аппарате и условиями нагрева тяжелого по фракционному составу сырья. В вакуумной колонне необходимо создать условия, обеспечивающие высокую долю отгона и минимальное разложение сырья. Для этого следует применять вакуумсоздающую аппаратуру, обеспечивающую наименьшее остаточное давление в системе. Для уменьшения времени пребывания мазута в печи и снижения гидравлического сопротивления рекомендуется еле- [c.37]

Для перегонки легких нефтей (типов 1 и 2 — самотлорская, шаимская, туймазинская) с высоким выходом фракций до 350 °С (50—65%), повышенным содержанием растворенных газов (1,5— 2,2%) и бензиновых фракций (20—30%) целесообразно применять установки АТ двукратного испарения. Предпочтительной является схема с предварительной ректификационной колонной частичного отбензинивания нефти и последующей перегонкой остатка в сложной атмосферной колонне. В первой колонне из нефти отбирают большую часть газа и низкокипящих бензиновых фракций. Чтобы более полно сконденсировать их, поддерживают повышенное давление (Рабе = 0,35 -0,5 МПа). Благодаря этому становится возможным понизить давление в атмосферной колонне до Рабе 0,14ч-0,16 МПа и тем самым реализовать условия перегонки (температуру питания и расход водяного пара в отгонную часть атмосферной колонны), обеспечивающие высокий отбор от потенциала в нефти суммы светлых нефтепродуктов. [c.72]

Основным достоинством схем двукратного испарения является их высокая технологическая гибкость. Наличие первой ступени, в которой выделяется растворенный в нефти газ и часть бензиновых фракций, позволяет компенсировать возможные колебания в составе нефти и обеспечивает более стабильную работу атмосферной колонны. Применение отбензинивающей колонны позволяет также снизить давление на сырьевом насосе и разгрузить печь от легких фракций. [c.157]

Клапанные тарелки. На Сызранском НПЗ сотрудниками ВНИИнефтемаш проводилось промышленное испытание атмосферной колонны установки АВТ, оборудованной клапанными прямоточными тарелками. Диаметр колонны 3,2 м, число тарелок 23. Из них 19 установлено в укрепляющей части и 4—в отгонной части. Колонна была подключена в схему установки параллельно колонне с желобчатыми тарелками диаметром 3 м. Обследованная колонна предназначалась для получения широкой фракции, дизельного топлива и мазута. Температурный режим и давление в колонне в период обследования изменялись в следующих пределах [c.68]

Давление. Давление в основной колонне атмосферной секции должно обеспечивать преодоление гидравлических сопротивлений парогазовых потоков по всей системе. Обычно избыточное давление в атмосферной колонне находится в пределах 0,7—0,8 кгс/см и не должно превышать 1, О кгс/см , т. е. оно должно приниматься минимально возможным. Практически это давление несколько колеблется в зависимости от условий эксплуатации. При двухколонной схеме работы установки давление в отбензинивающей колонне, как правило, должно быть выше, чем в основной атмосферной колонне, но его следует принять минимально возможным, лишь-достаточным для того, чтобы преодолеть сопротивление шлемовой трубы, змеевика конденсатора и коммуникации газоотводящей системы. В отбензинивающей колонне отгоняются легкие бензиновые пары и газы, а для подачи последних в газовую сеть предприятия давление в первой ректификационной колонне должно быть не ниже 3—4 кгс/см . По фактическим данным, на действующих двухколонных установках избыточное давление в большинстве случаев составляет от 1 до 3,5 кгс/см . [c.55]

В атмосферной колонне обычно принимают следующие числа тарелок (табл. 1.8). Расход водяного пара, подаваемого в низ колонны и в отпарные секции, принимается равным 0,2—0,3% (масс.) на нефть или 2—5% (масс.) на остаток либо продукт. Давление перегонки нефти определяется условиями конденсации пропан — бутановой смеси при 40 °С. При минимальной температуре охлаждающей воды л 30°С топливные фракции в верху колонны могут быть сконденсированы при атмосферном давлении. Поэтому в верху колонны давление принимается как можно меньшим с тем, чтобы обеспечить максимальный отбор светлых продуктов при заданной температуре сырья или обеспечить минимальную температуру сырья при заданном отборе светлых. В емкости орошения рекомендуется поддерживать давление порядка 35—70 гПа [70]. При определении давления в колонне следует учитывать изменение его по высоте колонны и принимать следующие перепады давления между верхней тарелкой и емкостью орошения 350 гПа, на одной тарелке 10—20 гПа, в трансферном трубопроводе 350 гПа. Таблица 1.8. Число тарелок в секциях аТмосферной колонны [c.94]

С применением схемы 2 уменьшается перепад давления в печных трубах. Пары из испарителя направляются в атмосферную колонну, поэтому не нужно устанавливать самостоятельные [c.33]

Потеря напора в теплообыенных аппарата . Выбор скорости потока теплоносителя и допустимой потери напора в теплообменных аппаратах связан с общей схемой процесса. В регенераторах тепла пародистиллятов вакуумных колонн потери напора на паровых потоках исчисляются несколькими миллиметрами ртутного столба. Для паровых потоков атмосферных колонн и колонн, работающих под давлением, потеря напора может достигать значительно больших величин. Расчет потери напора ведут по известным, уравнениям гидравлики, учитывая местные гидравлические сопротивления, возникающие при прохождении потока через прорези в перегородках, между перегородками, при обтекании труб, на поворотах и т. д. [c.268]

Из опыта работы следует, что в среднем перепад давления на одну тарелку составляет в атмосферных колоннах 5—10, а в вакуумных 1,5—3 мм рт. ст. [c.233]

Чтобы улучшить испарение легких фракций из мазута в первой колонне, следовало бы или повысить в ней температуру, или снизить давление. Последнее сделать нельзя, так как это вызвало бы снижение давления во всей погоноразделительной аппаратуре и нарушило бы технологический режим, следовательно, надо было повысить температуру колонны. По первоначальной схеме температура низа первой колонны была 345—355°, что безусловно не обеспечивало отгона соляровых фракций. Впоследствии температуру низа колонны подняли до 390°, что было пределом, так как в испарителе невозможно поднять температуру выше 420— 430° из-за опасности закоксовывания аппарата. Но и при максимально возможной температуре первой колонны полного испарения соляровых фракций из мазута не происходит. Если, например, в колонне давление равно 3 ати, а температура 390°, то при атмосферном давлении это будет соответствовать температуре начала однократного испарения примерно 260—280°. В результате мазут — тяжелая флегма — будет содержать значительные количества легких фракций, выкипающих до 350°. Для решения этой [c.245]

При расчете ректификации нефтяных смесей, как известно, наибольшую сложность вызывает расчет перегонки нефти в атмосферной колонне. В связи с этим рассмотрим некоторыг рекомендации, касающиеся выбора числа тарелок в колонне, расхода водяного пара, давления процесса и опособов определения температур потоков для первого приближения в расчете. [c.94]

Пройдя теплообменники, оба потока нефти снова соединяются, и нефть одним потоком поступает в первую атмосферную колонну К1 для отделения легких бензиновых фракций. Первая колонна работает под давлением 3 ama температура верха 102°, низа 225°. В ней отгоняются растворенные в нефти газы, водяные пары и фракция п. к. — 85°. Необходимая для этого температура в колонне достигается за счет тепла циркулирующей горячей струи нефти из атмосферной печи П1. Пары с верха колонны проходят конденсатор-холодильник XI погруженного типа сконденсировавшаяся и охлажденная фракция н. к. — 85° поступает в емкость Е1, откуда часть ее подается насосом Н6 на верх первой колонны для орошения,- а избыток подают насосом Н9 через теплообменник Т9 в стабилизатор К4. Нижний продукт первой колонны — освобожденная от газа и головки нефть — с температурой 225° забирается насосом Н2 и прокачивается двумя потоками через трубчатую печь П1 атмосферной части установки. [c.163]

Давление в испарительной части колонны несколько больше атмосферного, но не выше 1,5 ата. По мере движения паров вверх по колонне давление их падает. Это понижение давления называется потерей напора] она обусловливается сопротивлением жидкостного слоя на тарелках, через который пары должны пройти, а также трением паров о степки колпачков. Потеря напора на каждую тарелку составляет 2—8 мм рт. ст. [c.200]

В колоннах, работающих под давлением, величина последнего может значительно превышать атмосферное (колонны ГФУ, стабилизаторы, абсорберы и др.). [c.220]

Л 2, /7-теплообменники 3-трубчатая печь беспламенного горения 4 —реактор 5, 22 — сепараторы высокого давления б —отпариая атмосферная колонна 7 —вакуумная колонна Я — барометрический конденсатор 9—двухступенчатый паровой эжектор 10, 13, 18, 23, 2 - холодильники /V - абсорбер 72 —десорбер /4—сепаратор для отделения сероводорода 15, 20, 21, 24, 3/ —насосы 16-рн-бойлер /9 —емкост(> для моноэтаноламина (МЭА) 25- газовый циркуляционный компрессор 26, Зв-приемный и выкидной сепараторы циркуляционного газового компрессора 27-сепаратор низкого давления 29 - рамный фильтр- [c.232]

В этом аспекте очень интересен опыт реконструкции АВТ на Краснодарском нефтеперерабатывающем заводе. Здесь для увеличения производительности и ассортимента светлых нефтепродуктов вместо установки дополнительной колонны вторичной перегонки проектный испаритель заменен колонной диаметром 3,2 ж с 20 ректификационными тарелками. За счет дополнительного экранирования увеличена тепловая мощность печи, увеличена поверхность конденсаторов, теплообмена и т. д. Во вновь установленном испарителе (обычная атмосферная колонна, где удалены три тарелки) давление поддерживается 1,7 ати, температура входа нефти 180—190°, температура низа за счет подачи горячей струи 230—235°. Резко улучшилась погоноразделительная способность испарителя, а также работа атмосферной колонны. В результате с верха испарителя получают бензин с к. к.не выше 150°, а с верха атмосферной колонны выводят керосин с н. к. 145—148°- При этом отпала необходимость в колонне вторичной перегонки или же в строительстве установок вторичной перегонки для разделения широкой фракции. [c.23]

К атмосферным колоннам обычно относят колонны, в верхней части которых рабочее давление незначительно превышает атмосферное и определяется сопротивлением коммуникаций и аппаратуры, расположенных на потоке движения паров ректификата после колонны. Давление в нижней части колонны -зависит в основном от сопротивления ее внутренних устройств и может значительно превышать атмосферное (например, колонна для разделения смеси этилбензола и ксилолов). [c.220]

В вакуумных колоннах давление ниже атмосферного (создано разрежение), что позволяет снизить рабочую температуру процесса и избежать разложения продукта (разделение мазута, производство стирола, синтетических жирных кислот и др.). Величина остаточного давления в колонне определяется физико-химическими свойствами разделяемых продуктов и главным образом допустимой максимальной температурой их нагрева без заметного разложения. [c.220]

Обессоленная и обезвоженная нефть сырьевым насосом прокачивается через теплообменники двумя параллельными потоками. После теплообменников оба потока, нагретые до 220°, соединяются. Далее нефть поступает в первую ректификационную колонну К-1, работающую под давлением 3 ати. Пары бензиновой фракции с верха этой колонны с к. к. 85°, пройдя конденсатор-холодильник, собираются в емкости для орошения, откуда часть бензина подается на орошение, а избыток закачивается через подогреватель в стабилизатор К-4. С низа колонны отбензиненная нефть прокачивается через печь П-1, где нагревается до температуры 350° и подается в атмосферную колонну К-2, работающую под давлением 1,5 ати, а часть как горячая струя — на третью тарелку колонны К-1 С верха колонны К-2 предусмотрено отводить фракцию 85—120°, часть которой подается на орошение, а избыток бт-качивается в стабилизатор К-4. Боковыми погонами колонны К-2 выводится фракция 120—180°, минуя отпарную колонну, и фракции 180—240°, 240—300° и 300—350°, которые проходят через секции отпарной колонны К-3. Кроме верхнего орошения, колонна К-2 имеет циркулирующее боковое орошение. Как в колонну К-2, так и в секции колонны К-3 подается водяной пар подогрев низа колонн не предусмотрен. Снизу колонны К-2 через вакуумную печь П-2 прокачивается мазут, где он нагревается до 420—425 и посту- [c.43]

При невысоких требованиях к четкости разделения между дизельным топливам и мазутом экопомически выгодно в атмосферной колонне максимально отбирать светлые продукты. Практика же перегонки нефти и сравнительные расчеты показывают, что высокий отбор светлых и четкое деление между тяжелыми фракциями дизельного топлива и мазутом по температурной границе 350—360°С возможны только при выделение тяжелых топливных фракций в условиях умеренного вакуума. В связи с этим в рассмотренных далее схемах двух- [7] и трехкратного испарения нефти [8] и в схеме установки АВТ, рекомендуемой в работе [9], температурная граница деления нефти при атмосферном давлении заметно сдвинута в сторону легких дизельных фракций. [c.158]

Ректификацию в атмосферных колоннах проводят при атмосферном давлении или при несколько более высоком (на величину гидравлических сопротивлений, которые преодолевает цоток паров при движении по высоте колонны, шлемовым трубам, конденсато-ру-холодильнику и др.) и при повышенном. Повышать давление в колонне необходимо при разделении компонентов с низкими температурами кипения, например углеводородных газов (пропана, бутана). При ректификации под давлением повышается температура конденсации паров дистиллятов и становится возможным использовать в конденсаторе доступный и дешевый хладоагент — воду или воздух. Например, при работе пролановой колонны при 181 МПа температура наверху 55 °С, и пропаи можно конденсировать водой. При атмосферном давлении температура выходящих из колонны паров равна 42 °С, и для их конденсации нужен дорогостоящий хладоагент. [c.40]

По схеме, изображенной на рис. П1-19, б, перегонку нефти в атмосферной колонне проводят по температурной границе 372°С с выводом фракций выше 343 °С с нижних тарелок концентращи-онной части атмосферной колонны с последующим разделением этих потоков в вакуумной колонне с двумя питаниями нри давлении в зоне питания 100 гПа. Разделение в обеих колоннах проводят без водяного нара, используя эффект однократного испарения нефти и мазута соответственно при атмосферном давлении и в вакууме [41], [c.173]

Водяной пар, подаваемый в низ колонн, поднимается вверх вм( сте с парами, образующимися при испарении жидкости (кубового остатка или бокового погона), вступая на вышерасположенной тарелке в контакт со стекающей жидкостью. В результате тепло— и мае сообмена в жидкости, стекающей с тарелки на тарелку, концен — трация низкокипящего компонента убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает и температура на тарелках вследствие испарения части жидкости. Причем, чем большее коли — чесгво подается водяного пара и ниже его параметры (температура и давление), тем до более низкой температуры охладится кубовая жидкость. Таким образом, эффект ректификации и испаряющееся действие водяного пара будут снижаться на каждой последующей тарелке. Следовател1эНо, увеличивать количество отпарных тарелок и расход водяного пара целесообразно до определенных пределов. Наибольший эффект испаряющего влияния перегретого водяного пара проявляется при его расходе, равном 1,5 —2,0 % масс, на исходное сырье. Общий расход водяного пара в атмосферные колонны установок перегонки нефти составляет 1,2 —3,5, а в вакуумные колонны для перегонки мазута — 5 —8 % масс, на перегоня — ем( е сырье. [c.173]

В ранее построенных АВТ допустимую скорость паров опреде ляли по формуле Саудерса и Брауна. Эти скорости по расчет в атмосферных колоннах равны 0,3—0,44 м/с, в вакуумных колон нах — 2—3 м/с, в стабилизаторе, работающем под абсолютны давлением 10 кгс/см , допустимая скорость 2 м/с. Позже выяс нилось, что в этой формуле не учитываются давление, нагрузк колонн по жидкости, конструкция тарелок и др. Более точно дс пустимая скорость определяется по формуле Нельсона. Для атмс сферных колонн допустимая скорость паров, рассчитанная п Нельсону, на 30% выше, а для вакуумных на 10% ниже, чем п Саудерсу и Брауну. [c.168]

На рис. 6.14 дано сравнение экспериментальных и расчетных значений высоты мембранной колонны для разделения воздуха при работе с бесконечно большим флегмовым числом [24]. В качестве мембран (л = 35 шт.) использованы полые волокна из силиконового каучука 0 610X186 мкм. Внутренний диаметр опытной ячейки (мембранной колонны) 7,94 мм, толщина стенки 1,59 мм. Давление на выходе из компрессора поддерживали равным 0,223—0,227 МПа в дренажном (межтрубном) пространстве давление было равно атмосферному. Интересно отметить, что в напорном пространстве колонны давление изменялось не более чем на 0,009 МПа. [c.220]

СО2 и 49,3% (об.) СН4 при различных нагрузках колонны по исходному газу [27]. Давление на выходе из компрессора поддерживали равным 0,23 МПа, давление в межтрубном пространстве не отличалось от атмосферного. Потери давления внутри падых волокон не превышали 0,017 МПа. [c.222]

В донорно-сольвентном процессе фирмы Галф" Канада гудрон (> 500 °С) тяжелой или битуминозной нефти смешивается с донором водорода при давлении 3,5-5,6 МПа и подается в трубчатую печь, где нагревается до температуры 410- 460 °С, и далее - в выносной реактор (кокинг-камера), где выдерживается в течение определенного вр ме-ни. Продукты донорно-сольвентного крекинга затем подвергак1тря фракционированию в сепараторе и атмосферной колонне на газ, нафту и средние ди(. гилляты. Последние после гидрирования в специалылом блоке по обычной технологии в присутствии стандартных катализ-ато-ров поступают на рециркуляцию в качестве донора водорода. Остаток атмосферной колонны направляется на вакуумную перегонку с получением вакуумного газойля и остатка. На пилотной установке донорно-сольвентного крекинга гудрона получен следующий выход продуктов, % (мае.) газ - 5,2 нафта - 23,7 атмосферный газойль-7,7 вакуумный газойль - 30 и вакуумный остаток - 33,1. [c.81]

Атмос4 рное давление в ректификационной колонне или некоторое превышение давления над атмосферным принимаются в том случае, когда пары дистиллята при данном давлении могут быть сконденсированы при помощи недорогого И доступного хладагента, например воды или воздуха, и разделяемая смесь стойка к термическому воздействию. Некоторое превышение давления (прибяизительно на 13—40кПа, т. е. 100—300 мм рт. ст.) необходимо в верху колонны ддя преодоления потерь напора при движении пара через трубопроводы и аппараты, расположенные после ректификационной колонны. В низу колонны давление возрастает на величину, соответствующую гидравлическому сопротивлению тарелок. Для атмосферных колонн ориентировочно принимается такое давление, при котором пары дистиллята будут иметь температуру на 15—20 С выше температуры охлаждающего агента на выходе из конденсатора. [c.272]

В 1952 г. в эту схему проектными организациями внесен ряд изменений. Производительность установки увеличена до 600 ть с. т1год, при этом размеры предварительного испарителя, аккумуляторов и кипятильника стабилизатора увеличены. Заменены некоторые поршневые насосы центробежными с учетом производительности 600 тыс. т1год. Предварительный испаритель принят с учетом давления 3 ати, диаметр его вместо 1,6 предусмотрен 2,0 м и добавлены две ректификационные тарелки. В подовом экране вакуумной секции печи для подогрева нефти добавлено 12 труб. Изменены составы выводимых продуктов с верха испарителя предусмотрено отводить фракцию н. к. — 85°, которая после стабилизации поступает на смешение с фракцией 85—130°, выводимой с верха атмосферной колонны. Указанную смесь предусмотрено разделять на фракции 40—85° и 85—130° на дополнительно [c.15]

К четвертой группе могут быть отнесены установк.и (рис. 4), на которых дополнительно установлены колонны, а в некоторых случаях колонна вторичной перегонки переобвя-зана параллельно с основной колонной для перегонки отбензи-кенной нефти. При этом с верха испарителя получают бензин, выкипающий до 205°, с верха атмосферной колонны — фракции 40—225°, боковым погоном — дизельное топливо. Мазут с низа колонн без подогрева самотеком направляется в вакуумную колонну, где извлечение вакуумного газойля производится только за счет перепада давления и ввода водяного пара (до 0,8% на неф ), [c.19]

Нефть, пройдя теплообменники, поступает во вновь устанавливаемую первую ректификационную колонну T a 16-ю тарелку (всего и.х 32). Температура низа колонны при работе под давлением 10 ати поддерживается за счет горячей струи отбензиненной нефти в пределах 300—310°. С верха колонны отводятся газы и бензиновая фракция с к. к. 85—110° в зависимости от требований. При этом газы поступают на абсорбционно-газофракционирующую установку, а бензин — в стабилизатор, из которого газ и рефлюкс стабилизации также направляются на АГФУ, а стабильная бензиновая головка в резервуарный парк. Отбензиненная нефть, пройдя параллельными потоками две печи (одна на 16 млн. ккал устанавливается дополнительно), поступает в параллельно работающие атмосферные колонны К-1 и К-2, где с верха выводится широкая фракция, выкипающая до 225°, и боковым погоном — дизельное топливо, с низа — мазут. [c.62]

Рис. 8. Рекомендуемая схема реконструкции топ.швных АВТ проектной производительностью 500—600 тыс. т[год Т"-. -теплообменник. нефть-тяжелый вакуумный газойль" /С-5- вновь установленный испаритель, работающий под давлением 10 ати-, К-1 первая атмосферная колонна /С-2—вторая атмосферная колонна (установленная дополнительно) //-2- вновь установленная атмосферная пепь

Скорость паров в атмосферных колоннах 0,46—0,84 м/с, в вакуумных 2,5—3,5 м/с (при расстоянии между тарелками 610 мм), в колоннах, работающих под давлением, 0,2—0,7 м/с, в щлемовых трубах атмосферных колонн 12—20 м/с, в шлемовых трубах вакуумных колонн 30—60 м/с. Диаметр колонны [й, м) определяют по уравнению [c.56]

Тарелки с S-образными элементами применяют в колоннах атмосферных, отпарных, под давлением, ГФУ, абсорбционных. Не рекомендуют применять их для вакуумных колонн. Однопоточпые тарелки рекомендованы для колонн диаметром I—4 м, двух- и четырехпоточные — для колонн диаметром более 4 м. Клапанные тарелки рекомендуют применять в колоннах АВТ, ГФУ, АГФУ, азеотропной перегонки, четкой ректификации ситчатые тарелки— для колонн четкой ректификации, азеотропной перегонки, ГФУ, при повышенных жидкостных нагрузках. Не рекомендуют для вакуумных колони, для загрязненных сред, при больших колебаниях нагрузки, в колоннах большего диаметра (более 2,5 м). Струйные тарелки рекомендуют применять для атмосферных колонн диаметром до 3,2 м, отпарных, в колоннах под давлением (диаметр до 4 м). Струйные тарелки с отбойниками рекомендуют применять для вакуумных колонн. Решетчатые тарелки провального типа применяют в колоннах ГФУ, АГФУ, вторичной перегонки диаметром до 2,4 м, при больших нагрузках по жидкости. [c.58]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология