Фракции дизельного топлива

Рис. 5.2. Схема переработки мазута с преимущественным получением фракций дизельного топлива.

В верхней секции колонны флегмовое число велико достаточно большое оно и в следующей, лежащей ниже секции, однако в секции, расположенной ниже отбора фракции дизельного топлива или атмосферного газойля, флегмовое число явно недостаточно. Ограниченные флегмовые числа в нижних секциях атмосферной колонны являются следствием недостаточного количества тепла, вносимого в колонну. Поскольку все тепло в атмосферную колонну вносится с сырьем, для повышения четкости ректификации и увеличения глубины отбора светлых необходимо увеличивать долю отгона сырья за счет максимального его подогрева и понижения давления в колонне. [c.168]

Рис. IV-9. Схема установки вторичной перегонки фракции дизельного топлива i — колонна 2 — отпарные секции

Таким образом фракционный состав фракции дизельного топлива следу- [c.148]

Для оценки степени влияния технологических параметров разделения на термическую стабильность нефтяных фракций при изучении процессов разделения, в работе [55] рекомендуется метод, в соответствии с которым термическая стабильность определяется по относительному при росту содержания непредельных углеводо родов в продуктах разделения по сравнению с сырьем. В частности, с помощью указанного метода удалось установить, что степень деструкции парафинов при ректификации фракций дизельного топлива 200—320 °С повышается с уменьшением кратности циркуляции горячей струи и с увеличением температуры ее нагрева. [c.53]

Клапанные тарелки. На Сызранском НПЗ сотрудниками ВНИИнефтемаш проводилось промышленное испытание атмосферной колонны установки АВТ, оборудованной клапанными прямоточными тарелками. Диаметр колонны 3,2 м, число тарелок 23. Из них 19 установлено в укрепляющей части и 4—в отгонной части. Колонна была подключена в схему установки параллельно колонне с желобчатыми тарелками диаметром 3 м. Обследованная колонна предназначалась для получения широкой фракции, дизельного топлива и мазута. Температурный режим и давление в колонне в период обследования изменялись в следующих пределах [c.68]

Фракция дизельного топлива 180—350°С после очистки используется в качестве дизельного топлива возможно получение компонентов легкого (зимнего) и тяжелого (летнего) дизельного топлива соответствующего фракционного состава, например, 180— 240 и 240—350 X. Фракция 200—220 °С парафинистых несытен используется как сырье для производства белково-витаминных концентратов. [c.150]

В блоке вторичной перегонки бензина получаются фракции н. к. — 62, 62—85, 85—120 и 120—140 °С. В вакуумной колонне подвергается фракционированию поступающий из основной ректификационной колонны мазут, предварительно подогретый в печи до 420 °С. Нижний продукт вакуумной колонны — гудрон — нагревается в печи до 475 °С при этом происходит частичный его крекинг. Затем он поступает в камеру-испаритель, где поддерживается абсолютное давление 5 кгс/см и температура 435 °С. Жидкая фаза с низа испарителя после охлаждения в теплообменниках блока утилизации смешивается с компонентом котельного топлива каталитического крекинга и выводится с установки. Паровая фаза камеры испарителя направляется во фракционирующую колонну, которая работает при абсолютном давлении 4,5 кгс/см , температуре низа 370 и верха 157 °С. Часть гудрона выводится для производства дорожного битума. Некоторое количество верхнего продукта фракционирующей колонны после конденсации используется в качестве сырья для каталитического крекинга. Фракция дизельного топлива из основной ректификационной колонны поступает в отпарную колонну. Выходящее с низа отпарной колонны дизельное топливо после охлаждения до 90 °С в блоке утилизации тепла направляется на защелачивание совместно с дизельным топливом каталитического крекинга. [c.144]

Поскольку температура термической стабильности тяжелых фракций соответствует примерно температурной границе деления нефти между дизельным топливом и мазутом по кривой ИТК, первичную перегонку нефти до мазута проводят обычно при атмосферном давлении, а перегонку мазута — в вакууме. Выбор температурной границы деления нефти при атмосферном давлении между дизельным топливом и мазутом определяется не только термической стабильностью тяжелых фракций нефти, но и технико-экономическими показателями процесса разделения в целом. В некоторых случаях температурная граница деления нефти определяется требованиями к качеству остатка. Так, при перегонке нефти с получением котельного топлива температурная граница деления проходит около 300°С, т. е. примерно половина фракции дизельного топлива отбирается с мазутом для получения котельного топлива низкой вязкости. Таким образом, вопрос обоснования и выбора температурной границы деления нефти подробно рассматривают при анализе различных вариантов технологических схем перегонки нефти и мазута. [c.151]

Снижение давления перегонки нефти в основной колонне с 0,2 до 0,1 МПа и в секциях отпарки фракций керосина и дизельного топлива — до 685 гПа обеспечило удовлетворительное отделение легких фракций без водяного пара и подогрева низа отпарных секций, т. е. за счет тепла самих потоков-. При этом из фракции дизельного топлива 215—350°С при температуре верха отпарной секции 200°С и давлении 0,118 МПа отбирается до 4% керосиновой фракции 135—215°С и из керосиновой фракции 135—215°С при 0,1 МПа отбирается до 6% бензиновых фракций 80—135 С [32]. [c.172]

В качестве испаряющего агента, кроме водяного пара, применяют различные газы водород, азот, природный газ и наиболее легкие углеводороды. При перегонке тяжелых остатков испаряющим агентом могут быть также легкие топливные фракции — пары бензинов, легкие фракции дизельного топлива. [c.56]

В тех случаях, когда ставится задача производства на каталитической крекинг-установке не только автобензина, но и сравнительно больших количеств компонента дизельного топлива сырье крекируют не слишком глубоко, чтобы не допустить получения фракций дизельного топлива с недостаточно высоким цета-новым числом. В качестве иллюстрации такого варианта переработки сырья ниже приведены примерные выходы (в % вес.) продуктов каталитического крекинга тяжелого вакуумного дистиллята, выделенного из мазута сернистой нефти типа ромашкин-ской [15]. [c.29]

Высоковязкое масло МС-20 получают при содержании в верхнем масляном дистилляте фракций до 350 °С не более 12% [26]. Если принять содержание легких масляных фракций в нефти до 5%, а мазута в нефти 40%, тогда допустимое содержание легких фракций дизельного топлива в мазуте составит всего 1,0—1,5%. [c.189]

Вторичная перегонка фракций дизельного топлива [c.219]

Охлаждение бензино-лигроиновых фракций и фракций дизельного топлива (скорость жидкости 0,4—0,6 м/с) [c.104]

От четкости разделения нефти на заданные углеводородные фракции зависит эффективность последующих процессов и качество товарных нефтепродуктов. Опыт эксплуатации ряда атмосферных и атмосферно-вакуумных трубчаток показал, что не на всех установках достигается удовлетворительное фракционирование. Так, на установках АВТ, построенных в 1947—1955 гг., бензиновые фракции первой колонны получались утяжеленными, с к. к. до 200 °С, а отбензиненная нефть имела начало кипения 65—80°С, т. е. в ней оставалось значительное количество легких компонентов. Таким образом, налегание фракции составляло около 100°С. На этих установках с верха второй колонны предусматривалось получение фракции 85—130 °С, а в качестве боковых погонов — фракций 130—240, 240—300 и 300—350 °С. Фактически с верха колонны отбиралась широкая фракция 40—220 °С и затем один боковой погон — дизельное топливо. Б мазуте оставалось до 3% на нефть фракций дизельного топлива. [c.43]

Фракция дизельного топлива........ 24,1 [c.29]

Комбинация гидрообессеривания гуДрона с гидрокрекингом, включая гидрокрекинг вакуумного газойля, обеспечивает максимально возможную выработку фракций дизельного топлива (рис. 5.2). Из мазута товарной смеси западносибирских нефтей по этой схеме может [c.178]

Фракции 140—240 и 240—350 °С (или 140—220 и 220—350 °С) выводятся из отпарных колонн 18 и 19, прокачиваются с помощью насосов 20 м 21 к охлаждаются в последовательно соединенных аппаратах. Первая — керосиновая фракция — в теплообменнике 23, аппарате воздушного охлаждения 24 и водяном кожухотрубном холодильнике 25 вторая — фракция дизельного топлива — в теплообменнике 26, холодильнике 27 и водяном холодильнике 28. [c.13]

Фракция дизельного топлива выводится из отпарной колонны 36 насосом 41. Тепло дизельного,топлива используется в теплообменнике-подогревателе [c.14]

Нижний продукт колонны представляет собой газойль с началом кипения около 340 С. Фракция дизельного топлива до вывода ее из отпарной колонны 10 продувается на шести тарелках водяным паром. [c.26]

Качество дизельного топлива, полученного в результате гидрогенизации при высоком давлении сырого сланцевого масла над катализаторами типов, описанных выше, очень высокое (цетановое число 50—60). Однако качество полученных гидрированных бензинов низкое (октановое число 40—60), ниже стандартов, установленных для автомобильных бензинов. По этой причине количе-ство получаемого бензина должно быть сведено к минимуму, пока пе а ео будет найдена возмоя ность после- дующего риформирования ого с целью повышения качества. Если о удастся получить остаточный про- .о дукт, кипящий выше фракции дизельного топлива, с низким содержанием азота, то оп мог бы оказаться подходящим сырьем для каталитического крекинга с целью получения высокооктанового бензина, нej вызывающим быстрого отправления катализатора крекинга. [c.283]

Относительно продуктов, получаемых при процессах с более высоким давлением, следует отметить высокое качество фракции дизельного топлива (цетановое число 50—60). Стандартные моторные методы исследования лигроина показали его низкое качество (октановое число 40), если не применять последующего риформирования. Однако этот лигроин, по-видимому, окажется вполне удовлетворительным для использования его в качестве топлива для реактивных двигателей. В работе, описанной выше, использовались умеренные рабочие давления, но активность применявшегося катализатора не оставалась постоянной, и после работы в течение двух недель количество отложившегося на катализаторе кокса составляло около 5—6% вес. Операции при таких условиях требуют прерывного процесса с периодической регенерацией катализатора про- [c.284]

Затем определяем выход и качество фракции дизельного топлива. Так как бензиновая фракция имеет температуру конца кипения 200° С, то для фракции дизельного топлива эта температура будет началом кипения. Согласно требованиям ГОСТ на дизельные топлива, 96% их должно выкипать при 330—340° С. Исходя из этого, принимаем температуру конца кипения дизельного топлива 350° С, тогда выход его составит (см. рис. 65) 42 — 19 = 23%. Здесь 42% соответствует концу кипения, а 19% — началу кипения фракции. [c.148]

Сырьем современных и перспективных установок по производству жидких парафинов для микробиологической промышленности является фракция дизельного топлива 200—320 "С, выделенная из парафинистых нефтей типа мангышлакской или ромашкинской. Для получения этой фракций предложена схема вторичной перегонки товарного дизельного топлива. В работе [12] выполнено сравнение этой схемы с модернизированными схемами установок АТ пли атмосферных блоков установок АВТ. Получение фракции 200—320 °С непосредственно на установках АВТ без их дооборудования значительно снижает отбор этих фракций, а на мощных установках оказывается вообще невыгодным. Рекомендуемая схема [c.219]

При невысоких требованиях к четкости разделения между дизельным топливам и мазутом экопомически выгодно в атмосферной колонне максимально отбирать светлые продукты. Практика же перегонки нефти и сравнительные расчеты показывают, что высокий отбор светлых и четкое деление между тяжелыми фракциями дизельного топлива и мазутом по температурной границе 350—360°С возможны только при выделение тяжелых топливных фракций в условиях умеренного вакуума. В связи с этим в рассмотренных далее схемах двух- [7] и трехкратного испарения нефти [8] и в схеме установки АВТ, рекомендуемой в работе [9], температурная граница деления нефти при атмосферном давлении заметно сдвинута в сторону легких дизельных фракций. [c.158]

Основная ректификационная колонна. Колонна работает в основном по проектной схеме. Абсолютное давление в колонне —2— 2,2 кгс/см2 — несколько превышает проектное (1,8—2,0 кгс/см ), а температурный режим колонны почти на всех действующих установках отличается от проектного. Так, в типовых проектах рекомендована температура ввода сырья 330°С, верха 100°С и низа 310 °С. Фактически на установках температура сырья при вводе в колонну составляет 350—360 " С, верха от 115 до 130 °С и низа от 320 до 340 °С. Это в основном объясняется большим подогревом нефти в печи. Повышение температуры нагрева нефти в печи способствует увеличению температуры низа колонны против проекта на 40—50°С, что в свою очередь обеспечивает углубление отбора светлых нефтепродуктов, выкипающих до 350 °С, и снижение со- держания в мазуте фракций дизельного топлива. Фракционирующая способность основной ректификационной колонны пока не обеспечивает получения четко отректифицированных фракций. Наблюдается налегание фракций по температурам кипения на установках АВТ мощностью 1 и 2 млн. т/год. [c.134]

В схеме по рис. 111-35, г с острым орошеяиеж в верху колонны наблюдаются большие потери легких фракций дизельного топлива из-за интенсивного образования тонкой эмульсии в виде масляного тумана , поэтому она применяется редко. [c.199]

При вакуумной перегонке тяжелых остатков высокопарафинис-тых нефтей, когда верхний погон является парафиновым дистиллятом с температурой застывания 38—43 °С, возможно отложение парафина н-а трубках конденсатора. Во избежание этого предлагается впрыскивать в трубу до конденсатора фракцию дизельного топлива 200—250 °С в качестве депрессирующего компонента в количестве 40—60% общего расхода нефтепродуктов до конденсатора. Легкие фракции приводят к выпадению парафинов в трубе до конденсатора, откуда их удаляют механически [81]. [c.199]

Другим перспективным вариантом комбинации является сочетание гвдрообессеривания и коксования (рис. 5.3). При необходимости получения максимально возможного количества нефтяного кокса для удовлетворения нужд электродной промьшшенности эта схема может быть наиболее эффективной. При переработке мазута товарной смеси западносибирских нефтей по этой схеме получается 5,9% кокса игольчатой структуры и около 4,0% рядового кокса с содержанием серы менее l3% и ванадия менее 50 г/т. Одновременно получается около 65% светлых дистиллятов с преимущественной выработкой фракций дизельного топлива. В табл. 5.1 приведен выход основных продуктов по этим трем схемам. [c.179]

Для поддержания постоянного состава и качества поглотительного масла его периодически разбавляют растворителем, в котором растворяются образовавшиеся при закалке и промывке газа полимерные соединения. Рекомендуется для подпитки и Спользо.вать тяжелую смолу, извлекаемую из продуктов пи ролиза, вместо фракции дизельного топлива [18]. [c.229]

На установках, построенных в 1960 г. (А-12/1, А-12/1М, А-12/2, А-12/3 и др.), применяют следующие режимы очистки. Фракцию н. к.— 140 или н. к.— 180 °С промывают водой и выщелачивают в горизонтальных отстойниках / и 2 при 55 °С и абсолютном давлении 4 кгс/см (рис. 57). Фракцию 140—240 °С выщелачивают в отстойнике 3, промывают водой в отстойнике 4, пропускают через фильтр 7, охлаждают в холодильнике 8 и направляют в заводские мерники. Выщелачивание и промывка фракции 140—240 °С осуществляется при 50 °С и абсолютном давлении соответственно 4,0 и 3,5 кгс/см2. Фракцию дизельного топлива 240—350 °С выщелачивают в отстойнике 5, промывают в отстойнике 6, пропускают через фильтр 7, холодильник 8 и сушильную камеру 9. Остаток влаги в сушильной колонке отдувгется воздухом, подаваемым вентилятором 10. [c.156]

Из данных табл. 3.10 и рис. 3.35, 336 видно, что уже после обработки катализатора фракцией дизельного топлива в течение 30 ч общий объем пор и распределение пор по радиусам претерпевамь значительные изменения, которые прежде всего выражаются в уменьшении среднего радиуса микропор с 9,0 до 7,5 нм и их объема с 0,45 до 0,41 см /г. При переработке ДАО наиболее резкие изменения объема пор и распределения пор по радиусам происходят в течение первых 50-300 ч и зависят от места раположения катализатора по высоте слоя. Более резкие изменения в показателях поровой стр)т<туры наблюдаются у образцов, отобранных из входного слоя. Ьимодальность распределения пор по радиусам сохраняется и при длительной работе катализатора. Однако уменьшение общего объема пор происходит в основном за счет микропор (меньше 15,0 нм). Средний радиус микропор, оставшихся в практически полностью отработанных образцах 9 и 15 (см. табл. 3.10), составляет 5-6 нм, а общий их объем лишь 0,05-0,08 см /г из 0,45 см /г. [c.133]

Гидрокрекинг работает по разным вариантам с получением максимального количества бензина (н.к. — 225 °С) — до 90% на сырье или дизельного топлива (177-360 С) - 67%. Эта же фирма разработала сочетание деасфальтизации гудрона (Demex), гидрообессеривания деасфальтизата в смеси с вакуумным дистиллятом и каталитического крекинга гидрообессеренного продукта. В работе [144] показано, что включение промышленной установки деасфальтизации в такую схему даже при переработке сырья, содержащего относительно небольшое количество металлов, весьма эффективно. Если сопоставить схемы, с деасфальтизацией и без нее с одинаковой загрузкой каталитического крекинга в обоих вариантах, то схема с деасфальтизацией характеризуется несколько меньшей выработкой бензина (примерно на 3%). Однако при этом выход фракции дизельного топлива увеличивается на 45%. Выработка котельных топлив уменьииется в 2,2 раза. [c.181]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология