Давление паров углеводородов и нефтяных фракций

Рис. IX-1. Номограмма для определения давления паров и температуры кипения парафиновых углеводородов и нефтяных фракций.

Давление насыщенных паров углеводородов и нефтяных фракций (Р, МПа) обычно рассчитывают по уравнению Ашворта [c.40]

Номограмма Максвелла составлена для вычисления давления насыщенных паров углеводородов и узких нефтяных фракций от 0,001 до 100 МПа с температурой кипения от О до 800°С. Исследо- [c.41]

Здесь fi — фактор (коэффициент) сжимаемости, зависящий от температуры, давления и природы газов (нефтяных паров). На рис. 7 и 8 приведены значения коэффициента сжимаемости в зависимости от приведенных температур и давлений соответственно для углеводородов и нефтяных фракций. Коэффициент сжимаемости смеси газов может быть определен по формуле [c.47]

ДАВЛЕНИЕ ПАРОВ УГЛЕВОДОРОДОВ И НЕФТЯНЫХ ФРАКЦИИ [c.53]

Работники лабораторий н проектных организаций предпочитают определять давление паров углеводородов и нефтяных фракций не расчетным, а графическими методами. Для этой цели предложено большое число номограмм. Наиболее типичны следующие. [c.58]

ДАВЛЕНИЕ ПАРОВ УГЛЕВОДОРОДОВ II НЕФТЯНЫХ ФРАКЦИЙ 61 [c.61]

Номограмма для определения давления насыщенных паров индивидуальных углеводородов и нефтяных фракций цифры на кривых — средние температуры кипения фракций,- [c.229]

Удельной теплотой парообразования называется количество тепла, необходимое длн превращения в пар при температуре кипения и атмосферном давлении 1 кг нефтепродукта. Поскольку нефтяные фракции являются смесью углеводородов, то они выкипают в некотором интервале температур, а не при постоянной температуре. Теплоту испарения нефтепродукта можно подсчитать по формуле [c.67]

Предложены методы расчетов термической и барической зависимостей физико-химических свойств углеводородов и нефтяных фракций, таких как давление насыщенных паров, температура кипения жидкости при нестандартных давлениях, плотность, теплота парообразования, энтальпия, энтропия, теплоемкость и вязкость. [c.20]

При изменении температуры смеси в условиях постоянного соотношения меледу растворителем и нефтяной фракцией получается кривая общего типа (рис. 25). Левая ее часть характеризует выделение компонентов нефтяной фракции из раствора вследствие насыщенности его при понижении температуры. Точка 1 представляет собой критическую температуру растворения нефтяной фракции в данном растворителе при данном соотношении фракции и растворителя. Вслед за этой точкой имеется область температур, при которых сохраняется полная растворимость нефтяной фракции в растворителе. Точка 2 выражает начало выделения компонентов нефтяной фракции при температурах, близких к области критического состояния растворителя, вслед за которым происходит полное выделение углеводородов нефтяной фракции из раствора. Это происходит при давлении, соответствующем давлению насыщенных паров растворптеля. [c.101]

Номограмма Билла составлена для вычисления давления ня-сыщенных паров в интервале от 1,33 Па до 13 МПа углеводородов и узких нефтяных фракций с температурой кипения от 100 до 1000 °С в интервале изменения температур системы от 100 до 500 °С. Средняя относительная погрешность уравнений равна +2%, максимальная 5%. [c.41]

Давление паров углеводородов й нефтяных фракций в лабораторных условиях можно определять, пользуясь эмпирическими формулами или графическими методами. Наиболее распространен график Кокса (рис. 19). [c.37]

Для суждения о надежности предлагаемых методик, очевидно, потребуется сопоставление экспериментальных и расчетных данных по истинным температурам кипения тяжелых остатков. Для пересчета истинных температур кипения нефтяных фракций при остаточном давлении на атмосферное давление используют различные эмпирические методы, основанные на закономерностях изменения давления насыщенных паров инди--200 Д S -9 видуальных углеводородов. [c.22]

Нефть представляет собой сложную смесь многочисленных соединений, преимущественно (80—90% и более) углеводородов разных классов. При нагревании из нее выделяются пары углеводородов, вначале более легких, а затем по мере нагревания — более тяжелых. На способности нефтяных углеводородов испаряться при разных температурах основана промышленная перегонка нефти. Путем перегонки нефти при атмосферном давлении получают светлые фракции (бензин, лигроин, керосин, газойль) и остаток — мазут (45—55%). Вакуумная перегонка мазута дает газойль, соляровое масло, машинные масла и остаток — гудрон. [c.9]

Давление паров углеводородов и нефтяных фракций в лабораторных условиях можно определять, пользуясь эмпирическими формулами или графиками, например графиком Кокса (рис. 43). [c.82]

Ввиду того что потребность в бензине с каждым годом возрастает, широкое применение нашли процессы, при помощи которых более тяжелые нефтяные фракции (керосиновые, соляровые дистилляты и др.) превращают в бензин. Одним из первых таких процессов был термический крекинг, который осуществляется в двух видах крекинг в паро-жидкостной и паровой фа-зах. Первый проводят при сравнительно низких температурах (390—500°С) и весьма высоком давлении [(12—50) 10 Па], для того чтобы часть вещества оставалась в жидкой фазе. При этом стремятся получить больший выход бензина и меньший — газа. Крекинг в паровой фазе осуществляется при более высоких температурах (500—600° С) и несколько меньшем давлении. О химических превращениях углеводородов при термическом разложении говорилось выше. Бензин крекинга отличается от бензина прямой перегонки повышенным содержанием непредельных углеводородов. [c.56]

Результаты испытания узла предварительного испарения при различных температурах и давлениях приведены в табл. I и свидетельствуют о явной целесообразности применения данного узла. Степень очистки составила 67-27%. Величины температур кипения определены по номограмме для определения давления паров и температуры кипения парафиновых углеводородов и нефтяных фракций. [c.33]

Молекулярный вес нефтей и получаемых из них продуктов — един из важнейших показателей, широко используемый при подсчете теплоты парообразования, объема паров, парциального давления, а также при определении химического состава узких нефтяных фракций и т. д. Нефть и нефтепродукты представляют собой смеси индивидуальных углеводородов и некоторых других соединений, поэтому они характеризуются средним молекулярным весом, но слово средний обычно опускают. [c.38]

Третья глава посвящена разработке методов расчетов термической и барической зависимостей ФХС углеводородов и нефтяных фракций. Давление насыщенных паров (ДНП) является одним из фундаментальных свойств химических веществ и важной термодинамической характеристикой равновесия жидкость - пар. С повышением температуры ДНП возрастает и при критической температуре Т р принимает максимальное значение, равное критическому давлению Р р. [c.11]

Коэффициент теплопроводности паров нефтяных фракций, содержащих ароматические углеводороды, водород и некоторые неуглеводородные газы, в области давлений не выше 0,45 МПа можно определить в зависимости от температуры и мольной массы (М=15—150) (см. Приложение рис. П-24). [c.111]

Для того чтобы получить данные упругости паров индивидуальных компонентов и узких нефтяных фракций необходимо знать температуры кипения углеводородов и средние температуры кипения узких фракций при атмосферном давлении. Полученные показатели упругости паров и константы фазового равновесия индивидуальных углеводородов и узких нефтяных фракций являются функциями нормальной температуры кипения, давления и температуры среды. [c.35]

Для вычисления давления (от 0,01 до 1000 ат) насыщенных паров углеводородов и узких нефтяных фракций с температурой кипения до 800°С в интервале 0-700°С [c.30]

Катализатор представляет собой шпинель Н1А1г04 и содержит более 1 мас.% бария. Применяют в процессе конверсии тяжелого углеводородного сырья (сернистые сырье нефти и остаточные нефтяные фракции) с водяным паром при температуре 315—540° С, при давлении 14—210 ат, объемном отношении вода углеводород, равном 0,1 1—1 1 и объемной скорости 0,2—10 ч . Катализатор сохраняет активность в течение 17 ч [c.69]

В соответствии с теорией А.М. Бутлерова стандартизированные (применительно к комнатной температуре, атмосферному давлению, критическому состоянию и т.д.) физические свойства индивидуальных углеводородов и узких нефтяных фракций можно представить в виде функции от их молекулярной массы и молекулярного строения. Разумеется, одной лишь информации о молекуярной массе абсолютно недостаточно для идентификации углеводородов, содержащихся в нефтях. Так, по молекулярной массе нельзя различить н.-алканы от изоалканов или от алкилцикланов и алкилбензолов. Фи-зико-химическая индивидуальность различных классов углеводородов одинаковой молекулярной массы, но различающихся по молекулярному строению, вполне закономерно проявляется через такие их свойства, как температура кипения и плавления, критические температура и давление, мольный объем, давление насыщенных паров, поверхностное натяжение и др. [c.69]

Имеется множество формул для пересчета давления насыщен-HI.IX паров нефтяных фракций с одной температуры на другую, однако чаще пользуются графическими методами. Наиболее распространенным из предложенных графиков является график Кокса (рис. 4). График Кокса построен следующим образом. Ось абсцисс представляет собой логарифмическую шкалу, па которой отложены ве. [ичины логарифма давления (IgP), однако для удобства пользования на шкалу нанесеньс соответствующие им значения Р. На оси ординат отложены значения температуры. Под углом 30" к оси абсцисс проведена прямая, обозначенная индексом НоО , которая характеризует зависимость давления насыщенных паров воды от температуры. При построении графика из ряда точек на оси абсцисс восстанавливали перпендикуляры до пересечения с прямой НоО и полученные точки сносили на ось ординат. На оси ординат получилась 1нкала, построенная по температурам кипения воды, соответствующим различным давлениям ее насыщенных паров. Затем для нескольких хорошо изученных углеводородов был взят ряд точек с заранее известными температурами кипения и соответствующими им значениями давления насыщенных паров. [c.41]

Аппарат НАТИ позволяет определить абсолютные значения давления насыщенных паров простых и сложных смесей углеводородов в широком диапазоне температур и при различных сооотношениях между объемами паровой и жидкой фаз, влияющих на величину давления насыщенных паров нефтяной фракции. Влияние соотношения между объемами паровой и жидкой фаз К ар/У,к дк на давление насыщенных паров при различных температурах видно из рис. 10. [c.49]

В промышленных условиях в качестве сырья применяют узкие фракции углеводорсдов. Из парафиновых углеводородов наибольшее практическое значекие для алкилирования имеет изобутан. Фракцию Сз - С попутных нефтяных газов и газов нефтепереработки используют для получения изобутана. Высокое давление паров ( 520 кПа при 38°С) ограничивает возможность его применения непосредственно как компонента моторных топлив. При дефиците изобутана иногда в промышленных процессах алкилирования к изобутану добавляют изопентан (не более 20%). [c.8]

При испарении смесей соотношение отдельных углеводородов в паровой и жидкой фазах различно в зависимости от температуры иопарения при более низкой температуре испарения пары богаче низкоки пящими компонентами. При перегонке нефтяных фракций зависимость давление — температура определяется фракционным составом чем он шире, тем более значительны отступления от закономерностей, полученных для индивидуальных углеводородов. [c.112]

Для высококипяш,их углеводородов и нефтяных фракций (Се и выше) давление насыщенных паров верхнего продукта при температуре конденсации обычно оказывается меньше атмосферного. В связи с этим разделение высококипящих смесей производится при избыточном давлении в емкости орошения несколько большем атмосферного (порядка 0,01—0,06 МПа), если при этом нет необходимости специально уменьшать давление вследствие возможного термического разложения продуктов. В редких случаях необходимость понижения давления до величицы более низкой, чем атмосферное. Или превышения расчетного значения определяется условиями предыдущего либо последующего технологических процессов. [c.29]

Нефтехимический потенциал промышленно развитых стран определяется объемами производства низших олефинов — этилена и пропилена. Вместе с ароматическими углеводородами, прежде всего бензолом, они формируют сырьевую основу промышленности органического синтеза. В настоящее время низшие олефины в мировой нефтехимической промышленности получают пиролизом газообразного и жидкого углеводородного сырья в печах трубчатого типа, который характеризуется практически предельными выходами целевых продуктов. Этому способствовали непрерывные усовершенствования процесса пиролиза, к основным из которых следует отнести создание и внедрение печей пиролиза с вертикально расположенным пирозмеевиком, что позволило осуществлять процесс в области малых времен контакта и высоких температур, а также включение в схемы печных блоков закалочно-испарительных аппаратов, обеспечивающих утилизацию тепла продуктов пиролиза с генерацией пара высокого давления, используемого для привода пирогазовых компрессоров [1]. Несмотря на существенное улучшение технико-экономических показателей процесса пиролиза в трубчатых печах, последний имеет ряд недостатков. Так, при переработке тяжелых нефтяных фракций ужесточение режима пиролиза обусловливает возрастание теплонапряженности поверхности реактора и требует использования более жаростойких материалов для изготовления пиролизных труб. [c.8]

Креймер М.Л. и др. Формулы для расчета констант фазового равновесия и давления насыщенных паров углеводородов и нефтяных фракций. - Науч. тр./ЕАШНЙИНП, вып.Х1У. - Уфа, 1975, с.231. [c.42]

Vv ulff предложил получать газообразные углеводороды, в том числе ацетилен, этилен и аллилен пиролизом парафинов (этана, газового бензина, газойля и других нефтяных фракций) при температуре выше 815° и при парциальном да-влеш углеводородов, не превышающем 75 мм. Низкое парциальное давление достигается тем, что подвергаемое испарению сырье смешивается с таким разбавителем, как водяной пар, пары ртути или азот. Длительность нагревания должна изменяться в пределах от 0,002 до 5 сек., после чего газы реакции немедленно подвергаются охлаждению. Реакцию проводят в нежелезных огнеупорных сосудах, например в трубках из карборунда или силлиманита. Необходимо отсутствие свободного кислорода. [c.153]

Strauss I установил, что такие высшие парафиновые углеводороды, как ундекан и додекан, а также соответствующие этим углеводородам или их смесям нефтяные фракции. могут быть превращены главньш образом в монохло рпроиз-водеые при следующих условиях хлорирование проводится в паровой фазе под.. уменьшенным давлением, при температуре, превышающей приблизительно вдвое температуру кипения углеводорода. В этих опытах в реакцию вводилось рассчитанное количество хлора, и реакция катализировалась прибавлением небольших количеств иода в парах. [c.803]

Преимуществом метода получения ацетилена гомогенным пиролизом является возможность проведения процесса под давлением 10—15 кГ/см что исключает необходимость последующего компремирования ацетилен-содержащих газов и облегчает выделение сажи, осмола и гомологов ацетилена. Сырьем в данном процессе может явиться любой вид нефтяных углеводородов, способных образовывать пары. Обычно стремятся использовать нефтяные фракции с меньшим содержанием ароматических соединений, присутствие которых в значительной степени увеличивает выход смолообразных продук тов. Несмотря на большое количество различных способов гомогенного пиролиза, в заводской практике используется всего три Монтекатини Хехст и СБА-Келлог . [c.12]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология