Фракционный состав, смолы, определение

Содержание водорастворимых кислот и щелочей Содержание фактических смол Содержание механических примесей и воды (качественное определение) Плотность при 20 °С и при температуре замера Фракционный состав [c.225]

Примечание. Показатели качества нефтепродуктов определяются методами испытаний по следующим ГОСТам цетановое число — 3122—67, фракционный состав — 2177- 6, кинематическая вязкость — 33—66, кислотность и кислотное чис-сло — 5985—59, зольность — 1461—59, содержание серы — 1771—48, содержание меркаптановой серы — 6975—57, содержание меркаптановой серы потенциометрическим титрованием—9558—60, испытание на медной пластинке — 6321—69, водорастворимые кислоты и щелочи — 6307—60, механические примеси — 6370—59. содержание воды — 2477—65, температура вспышки в закрытом тигле — 6356—52, температура вспышки в открыто.- тигле — 4333—48. условная вязкость — 6258—52. коксуемость — 5987—51, коксуемость 10%-ного остатка дизельного топлива — 5061—49, температура помутнения и начало кристаллизации — 5066—56, температура застывания — 1533—42, содержание сероводорода — 11064—64, содержание смол — 1567—56, определение цвета — щ 2667—52, йодное число — 2070—55 содержание серы хроматным способом — 1431—64, [c.9]

В состав шихты для производства электродной массы, катодных блоков и футеровочных плит помимо твердых углеродистых материалов входят в определенном соотношении и размягчающие связующие вещества — каменноугольная смола и пек (последний представляет собой остаток фракционной перегонки каменноугольной смолы). Температура размягчения пека 65— 75 С. [c.463]

Таким образом, вместо селективного крекинга в старом его понимании в приложении к термическому и каталитическому разложению, когда сырье для процесса предварительно разделялось либо по фракционному, либо по химическому признаку, непосредственный каталитический крекинг нефти является по существу селективным процессом, так как правильно подобранные катализатор и условия процесса позволяют подвергать глубокому превращению определенную часть реакционноспособных и высокомолекулярных углеводородов и смол, входящих в состав нефти избирательно. Количество кокса, образующегося при крекинге нефти, колеблется в пределах 4—6%, для нефтей типа радаевской оно повышается до 7,5—8,5%. При коксовании гудрона выход кокса составляет примерно 20%. Следовательно при выходе 25% гудрона на нефть это равно 7% В процессе крекинга нефти не образуется кокса больше, чем в обычных схемах с процессами коксования. При осуществлении непосредственного крекинга нефти гидрогенизационному облагораживанию потребуется подвергать все дизельное и реактивное топливо, что составляет 25—30% и 24—26% соответственно, считая на нефть. [c.139]

Благодаря быстрому развитию регистрационной газовой и жидкостной хроматографии появилась возможность разработки новых экспрессных методов определения качества нефтепродуктов. С помощью регистрационной газовой и жидкостной хроматографии можно быстро определять фракционный состав, температуру кристаллизации, давление насыщенных паров, содержание ароматических углеводородов, нафтеновых кислот и их солей, общей серы и сероводорода, суммы водорастворимых щелочных соединений, тетраэтилсвинца, фактических смол, йодное и люминоме-трическое число и др. Возможности применения хроматографических методов для быстрого анализа нефтепродуктов хорошо иллюстрируются работой [50]. Показано, что фракционный состав топлив может быть легко определен на отечественном газовом хроматографе Цвет-2 с пламенно-ионизационным детектором. Для бензинов и реактивных топлив применен режим линейного программирования температуры термостата колонок со скоростью 10 °С/мин. Анализ занимает 15—20 мин. [c.338]

Для определения возможности получения дополнительных количеств нафталина из смолЫ высокотемпературного пиролиза каменного угля, кроме извлеченного из нафталинсодержащих фракций, гидрокрекингу подвергли ее высококипящую часть (исключая лек и нафталиновую (фракцию)— так называемый широкий дистиллят (ШД), содержащий 5,9% нафталина. Исходное сырье имело следующий (фракционный (Состав 10,83% при 200—230° 10,65% при 230—250°С 3,78% при 250— 270°1С 9,84% при 270—300° 12,30% при 300—320°С 31,60% при 300—Э60°С остаток 28,30% при температуре выше 360°С. [c.56]

Топллва для авиационных газотурбинных двигателей должны обеспечивать надежный запуск двигателя, необходимую скорость и дальность полета, полноту сгорания топливовоздушной смеси, заданный моторесурс и безаварийную работу двигателя. Поэтому в зависимости от конструкции и условий эксплуатации двигателей топлива должны обладать определенными физико-химическими. свойствами. Наиболее важными из них являются плотность, теплота сгорания, фракционный состав, вязкость, температура начала кристаллизации содержание в топливе ароматических углеводородов, серы и активных сернистых соединений, а также смол и непредельных соединений. Каждый в отдельности из этих параметров оказывает существенное влияние на эксплуатационные свойства топлива. [c.41]

Уравнения (II, 12)—(II, 17) отражают связь между скоростью, соответствующей переходу твердого материала во взвешенное состояние, физическими свойствами газа и твердого материала и характером гидродинамического режима движения газового потока. Устойчивость взвешенного слоя наблюдается в определенном интервале скоростей газового потока, который мол ет быть оптимальным для осуществления процесса и определяется размерами частиц порошкообразной смолы. Нижняя граница определяется величинами скоростей Е ф , верхняя — значением скорости уноса материала для данного размера частиц. Но так как частицы, составляющие взвешенный слой, обычно имеют широкий фракционный состав, то для некоторых наиболее мелких частиц скорость движения воздуха уже превышает скорость витания, такие частицы захватыва- [c.278]

Коэффициент светопоглощения нефти зависит от содержания в ней ароматических углеводородов, которые входят в состав высокомолекулярных соединений. Увеличение коэффициента светопоглощения растворов нефти с уменьшением толщины эффективного граничного слоя указывает на возрастание в нем смол и асфальтенов по мере приближения к твердой фазе. Эти выводы подтверждаются результатами определения фракционного состава эффективных граничнььх слоев в зависимости 1>т их тотщинь (табл. И, рис. 21). Анализ приведенных данных показывает, что для всех исследованных нефтей граничный слой нефти толщиной до 3 мкм отличает- [c.61]

Каменноугольный пек представляет сложную смесь различных органических веществ (до нескольких сот). Из них химически индентифици-рованы лишь несколько десятков [93]. Поэтому пеки характеризуют по фракционному или компонентному составу. Группы веществ в пеках, имеющих определенную молекулярную массу, растворяются в одних растворителях и не растворяются в других. В результате многочисленных работ по разделению селективным растворением пека на фрак ции в настоящее время отобраны следующие растворители петролейный эфир (гептан), бензол (толуол), пиридин (хинолин). Часть пека, растворяемая в петролейном эфире, названа -у-фракцией, или мальтенами растворимая в бензоле, нерастворимая в петролейном эфире — -фракцией, или асфальтенами часть, нерастворимую в бензрле (толуоле), а-фрак-цией, или карбоидами. В последнее время а-фракцию стали подразделять на ai-фракцию и а2-фракцию. Фракция а не растворима в пиридине (хинолине). Предполагается, что она состоит из частичек угля, попавших в смолу, частичек сажи, образовавшихся при деструкции летучих продуктов, выделяющихся из каменного угля при его нагреве, а также из высокомолекулярных органических веществ. Молекулярная масса (средняя величина) каждой фракции мальтены 400—500 асфальтены — 700-800 карбоиды - 2000. Каменноугольный пек состоит в основной своей массе из ароматических, а также из гетероциклических молекул. В пеке обнаружены соединения, имеющие гетероциклы с кислородом, азотом и серой. Элементарный состав пека, отличающийся способом получения и температурой начала размягчения, представлен ниже, % [94] [c.150]

Для изучения влияния термической стабильности исходного вязкого битума он также был подвергнут фракционной разгонке. Углеводородный групповой состав (определенный с помощью адсорбционной хроматографии) исходного вязкого битума, его остатка (после отгона фракций до 360 °С) и остатка после фракционной разгонки быстро густеющих дорожных битумов дан в табл. 2. В этой же таблице дано изменение стандартных показателей этих битумов после фракционной /разгонки. Как видно из таёл. 2, содержание углеводородов в остатках увеличивается на 3-6 /о, а содержание смол и асфальтенов уменьшается. При этом резко изменяются стандартные показатели битума. Это указывает на термическую деструкцйю основного компонента — вязкого битума при высокой температуре. [c.70]

В рассматриваемом процессе создаются спецЕфяческие условия эффективного каталитического разложения высокомолекулярного сырья, богатого сернистыми кислородными соединениями. Превращению подвергаются преимущественно составляющие нефти вследствие высокой способности адсорбироваться. на поверхности катализатора и повышенной склонности к реакциям распада. Таким образом вместо селе ктивного крекинга в старом его понимании в приложении к термическому и каталитическому разложе нию, когда сырье для процесса предварительно разделялось или по фракционному или по химическому признаку, непосредственный каталитический крекинг нефти и каталитический крекинг мазута являются по существу селективными процессами, так как правильно подобранные катализатор и условия позволяют се-лек1 ивно подвергать глубокому превращению определенную часть реакционноспособных и высокомолекулярных углеводородов и смол, входящих в состав сырья. [c.163]

При выявлении приемлемого состава фенолов для синтеза резольной смолы был определен характер зависимости свойств клея от фракционного состава исходных фенолов (Нурксе, 1963). Оказалось, что при содержании в фенолах более 50% выкипающей выше 250° С части, отмечается резкое понижение качества получаемого клея. Исходя из этого, пределом пригодности сырья для опытно-промышленных испытаний был принят такой состав фенолов, в которых содержание кипящей выше 250° С части не превышает 40—50%. Фенолы примерно такого состава получаются при отборе первой фракции с концом кипения около 280—290° С. [c.279]