Коэффициент упрочнения

Средние напряжения в нетто-сечении почти в три раза могут превышать предел текучести металла. В процессе растяжения плоскости разрезов раскрываются, а их концы притупляются, поэтому поля линий скольжения существенно изменяются и предельные нагрузки могут снижаться. Например, наличие угловых вырезов (с углом р) снижает коэффициент упрочнения Кун пропорционально увеличению (3 [c.131]

В существующих в настоящее время методах расчета на прочность полагается, что опасное сечение совпадает с минимальным сечением, проходящим через корень шва перпендикулярно к гипотенузе шва. Исходя из этого, можно получить следующее выражение для оценки коэффициента упрочнения угловых швов в зависимости oi параметров [c.268]

Как следует из формулы, увеличение параметров и р приводит к заметному росту коэффициента упрочнения швов Ку. Очевидно, что приведенные зависимости справедливы при условии разрушения сварных швов по минимальному сечению. С целью проверки этого допущения проведены дополнительные исследования напряженного состояния, характера разрушения и прочности сварных соединений с угловыми швами, выполненными с разделкой кромок охватывающего цилиндра. [c.269]

Рис. VI. 9. Зависимость коэффициента упрочнения а от Мс для полистирола.

Коэффициент упрочнения п можно определять по известным деформационным характеристикам металла на основании эмпирической зависимости [c.52]

Рисунок 13. Зависимость коэффициента упрочнения К> от параметров т (а) и р (б).

Рис, 98. Зависимость коэффициента упрочнения кокса при образовании его из полукокса от прочности его пористого тела (Т) и выхода летучих веществ из углей 2) [c.176]

Коэффициент упрочнения металла из-за двухстороннего глубокого надреза при плоской деформации Ку = 1 2,.57 [2]. При этом предельное среднее номинальное напряжение [c.40]

Зависимость коэффициента упрочнения от стесненности деформаций Кпс от параметра с1/5 показана на рисунке 1.65. [c.103]

Необходимо отметить, что при изгибе элемента с односторонним вырезом, в отличие от растяжения имеет некоторое упрочнение металла в нетто-сечении, обусловленный стеснением деформаций. Для сравнительно глубоких односторонних вырезов коэффициент упрочнения Кпс [c.103]

В этом случае, предельную нагрузку труб с несплошностями можно оценивать путем умножения значение Р , определенных по формулам (3.128) - (3.130), на коэффициент упрочнений Ку. Консервативную оценку прочности (в запас прочности) груб с несплошностями можно проводить по указанным формулам без учета К,. [c.259]

Как следует из формулы, увеличение параметров и приводит к заметному росту коэффициента упрочнения швов Ку. Очевидно, что приведенные зависимости справедливы при условии разрушения сварных швов по минимальному сечению. [c.635]

В этом случае коэффициент упрочнения Ку определяется по формуле [c.691]

Указанный факт повышения несущей способности в дальнейшем будем оценивать следующим отношением (коэффициентом упрочнения) [c.702]

Оно получено в предположении линейного уравнения деформирования в пластической области с коэффициентом упрочнения или Е = EJE и пределом упругости Сту,,р. Здесь — напряжение затяга — напряжение в шпильке, соответствующее (0,ат)мин [c.258]

Коэффициент упрочнения оценивали с учетом соотношения СТог/сУв и принимали равным 0,17, а Сту р расчитывали с учетом предела текучести Стд 2 = 45 кг/мм . [c.258]

Марка сталл Характеристика материала А, Ша Коэффициент упрочнения гь [c.38]

Влияние типичных органических поверхностно-активных сред на процессы деформации ряда моно- и поликристаллических металлов было подробно изучено совместно с отделом дисперсных систем ИФХ АН СССР [8] в данном случае, в условиях сравнительно небольшого снижения свободной поверхностной энергии, адсорбционный эффект выражается главным образом в облегчении деформации — понижении коэффициента упрочнения металла [9—12]. [c.336]

Было показано также, что помимо резкого понижения прочности и появления хрупкости, вызываемых воздействием жидкого адсорбционно-активного металла, имеют место и другие формы проявления адсорбционного эффекта понижения прочности. Так, вне пределов вынужденной хладноломкости при достаточно высоких температурах и малых скоростях деформирования проявляется качественно иная форма влияния жидкого металлического покрытия — пластифицирующее действие, выражающееся в понижении предела текучести и коэффициента упрочнения металла. Еще одна форма проявления адсорбционного эффекта наблюдается в условиях весьма сильного понижения свободной поверхностной энергии, когда твердый металл под действием металлического расплава обнаруживает склонность к коллоидному диспергированию на блоки коллоидных размеров [16, 17, 22]. [c.338]

Марка стали Характеристика мате гала А, Коэффициент упрочнения ГС [c.38]

Очевидно, что изучение эффекта Ребиндера имеет огромное прикладное и научное значение, поскольку влияние адсорбцион-ио-активных сред на механические и прочностные свойства материалов может быть весьма разнообразным. Например, ад-сорбционно-активные среды могут вызывать охрупчивание материала или прямо противоположный эффект — снижение сопротивления кристаллического материала пластическому течению, т. е. пластифицирование. Оно проявляется в снижении предела текучести и коэффициента упрочнения пластичного твердого тела. Причиной пластифицирующего действия жидкой среды считают в случае монокристаллов снижение потенциального барьера, который преодолевается дислокациями при перемещении точек их выхода на поверхность кристалла [174]. Поликристаллические металлы в контакте с некоторыми металлическими расплавами также обнаруживают способность к пластическим деформациям при нагрузках на порядок меньших, чем предел текучести чистых металлов [175]. Столь сильное действие среды связано с диффузией адсорбционно-активного расплава по границам зерен и облегчением скольжения зерен друг относительно друга. [c.102]

Как обычно, рассмотрим кривую напряжете — деформация, состоящую из трех стадий легкого скольжения (I), деформационного упрочнения (II) и заключительной (III). Последняя стадия деформации, называемая также стадией динамического возврата, связана с разрушением дислокационных скоплений, перегруппировкой дислокаций путем поперечного скольжения, выстраиванием их в полигональные субграницы. Эти процессы ведут к уменьшению энергии деформации, запайенной в материале, и к частичной взаимной аннигиляции дислокаций. Коэффициент упрочнения на этой стадии уменьшается до нуля с ростом деформации, как это и наблюдается на кривых напряжение— деформация. [c.43]

На коэффициент концентрации напряжений и деформаций существенно влияюг параметры кривой деформационного упрочнения. С уве гичением коэффициента упрочнения п коэффициент концентрации напряжений повышается, а К , наоборот, уменьшается. Зависи-мосгь Ко от К, при заданном описывается гиперболой. Повыше ние приводит к увеличению коэффициента концентрации напряжений при одинаковом коэффициенте упрочнения. Номинальное напряжение а,,.г., отвечающее переходу из упругой в пластическую стадию (Стщах 5т)> равно Оу /а ,- или = Оц.т / От - 1/а . Это уравнение по существу представляет собой зависимость пластического коэффициента концетрации напряжений от номинального напряжения при заданном значении а . Следовательно, для идеально пластического металла К = а при 0 < а < У и Ко = 1 / Оц при 1 / а < о - 1. [c.43]

В случае, когда несплошность выходит на поверхность по сложной кривой, например по окружности (рисунок 3.65, а), несущая епособность моделей оказывается больше, чем когда несплошность выходит на поверхность под углом у. При этом коэффициент упрочнения Ку по отношению к прочности модели с трещиной (рисунок 3,65, 6) составляет около 1,4 (Ку = 1,4). В случае наклонной несплошности (рисунок 3.65, в) величина Ку 1,03. [c.272]

Примерно такие же значения коэффициента упрочнения Куд получаются для нахлесточно-стыкового соединения, имеющего одинаковую несущую способность образцов с равнокатетными угловыми швами. [c.704]

Ребиндером с oтp. было изучено влияние типичных органических поверхностно-активных сред (растворов высокомолекулярных спиртов, кислот и их производных) на процессы деформации ряда поли- и монокристаллических металлов в этих случаях даже при относительно небольщом снижении свободной поверхностной энергии в результате адсорбционного эффекта деформация облегчается (понижается предел текучести и коэффициент упрочнения металла). [c.39]

В случае несплавления металл шва присутствует по крайней мере с одной стороны от плоскости его расположения (участки АВ на рис.6.8.2,а,б). Несплавления могут располагаться также и полностью в металле шва, обр уя тонкие несплошности между отдельными слоями (участок СВ на рис.6.8.2,б). Несплавления образуются также при вьшолнении наплавок на различные поверхности (рис.6.8.2,в). Получить необходимые по размерам и форме несплавления искусственным путем довольно сложно. Имея в виду, что в отличие от непроваров в зоне несплавлений значительны пластических деформаций от сварки обычно не возникает, вполне оправдано образцы для испытаний в этих случаях готовить из качественно выполненных сварных соединений, выращивая усталостную трещину по линии сплавления или в металле шва. Пока еще не накоплено достаточно сведений о различии в сопротивляемости металла сварных соединений разрушению при движении трещины в направлении вдоль шва или по толщине. Поэтому в исследовательской практике образцы со швами, выполненными многопроходной сваркой (рис.6.8.1, в) изготовляют так, чтобы плоскость сплавления оказалась перпендикулярной плоскости образца, г трещина располагалась в направлении хх вдоль шва (рис.6.8.3, а), или в направлении zz толщины (рис.6.8.3, б). Сопротивление металла разрушению по линии сплавления и по околошовной зоне может зависеть от расположения волокон в листе от прокатки по отношению к плоскости трещины. Поэтому целесообразно иметь группы образцов двух видов с направлением движения трещины вдоль направления прокатки и пЬперек прокатки. Б случае существенного различия свойств основного металла и околошовной зоны по пределу текучести и коэффициенту упрочнения металла от пластической деформации п найденные значения сопротивляемости разрушению соответствуют лишь принятым в эксперименте условиям. [c.168]

Далее определяются эквивалентные напряжения, которые срав-шша )тся с пределом прочности, z оценивается степень достижения размеров данной выпучины критических значений. При этом величины показателя упрочнения и параметра А находятся в зависимости от величины р Если в зоне выпучивания оболочки имеются сварные пшы, то величина эквивалентных напряжений должна быть скорректирована с учетом коэффициента концентрации напряжений в сварных швах, методика определения которого изложена в [21]. В практических расчетах величину этого коэффициента можно принять равной 1-1,4. В табл. 6 приведены значения коэффициента упрочнения и параметра А для наиболее употребительных марок сталей в холодном состоянии [ЗЗ]. [c.38]

Высокодисперсное ориентированное состояние полимеров (1984) -- [ c.102 ]

Разрушение эластомеров в условиях, характерных для эксплуатации (1980) -- [ c.44 , c.65 , c.84 , c.88 , c.238 ]

Основы переработки пластмасс (1985) -- [ c.194 , c.303 , c.304 , c.306 , c.308 , c.309 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология