Деформационные характеристики

Деформационные характеристики также зависят от параметров внешней геометрии шва со смещением кромок (рис.5.16,в и г). Однако, следует заметить, что относительное удлинение сварных соединений всегда меньше относительного удлинения основного металла даже тогда, когда разрушения происходили по основному металлу. Это объясняется тем, что при увеличении ширины шва увеличивается протяженность участка с повышенным поперечным сечением. В усиленных участках не реализуется полное пластическое удлинение металла, и в результате общее удлинение оказывается меньшим, чем для однородного [c.309]

Коэффициент упрочнения п можно определять по известным деформационным характеристикам металла на основании эмпирической зависимости [c.52]

Оценку эрозионной стойкости материалов проводят по результатам сравнительных испытаний различных образцов в одинаковых условиях, причем для разных материалов отрабатывают свои стандартные условия. В качестве критерия оценки эрозионной стойкости покрытий могут быть использованы потеря массы образца за определенное время испытаний или продолжительность воздействия абразивной струи до момента разрушения образца на определенную глубину при заданных скоростях и концентрациях абразивного потока. Помимо количественных характеристик могут быть выявлены и исследованы качественные изменения в пленке покрытия (макроструктура, прочностные и деформационные характеристики). [c.89]

Битумы И типа представлены жидкообразной надмолекулярной дисперсной структурой смол, растворенных в углеводородах, в которой асфальтены, как правило, не связаны и не взаимодействуют друг с другом. Основные прочностные, деформационные и адгезионные свойства битума И тииа, а также процессы изменения его под влиянием окислительных воздействий обусловлены высоко-структурированной дисперсионной средой битума. Влияние асфальтенов сказывается лишь на величине отдельных деформационных характеристик битума и степени взаимодействия его с поверхностью минеральных материалов. [c.179]

Следует отметить, что асфальтобетон, приготовленный с битумами по ГОСТ 11954—66 (III типа), пмеет близкие по значению прочностные и деформационные характеристики, что свидетельствует о большой однородности получаемого дорожно-строительного материала на основе таких битумов. В то же время значения коэффициента водоустойчивости зависят от активности битума и находятся для всех образцов асфальтобетона Б пределах 0,63— 0,85, а для образцов с битумами активных нефтей — 0,96—0,99. [c.190]

Изменение прочностных и деформационных характеристик битумов иод влиянием добавок поверхностно-активных веществ, связанное с изменением структуры битумов, позволяет использовать эти добавки в качестве средства направленного структурообразования. [c.222]

В результате контактного упрочнения мягких прослоек прочность соединения с уменьшением абм, как правило, повышается. Контактное разупрочнение тонких твердых прослоек способствует росту деформационных характеристик (см. главу 2). [c.51]

Отметим, что испьггания по ГОСТу 6996-66 на ударный изгиб отнюдь не определяет ударную вязкость металла шва или околошовной зоны (как указывается в стандарте). Это можно проиллюстрировать результатами испытаний стандартных образцов (тип VI) с надрезом в мягкой прослойке из стали 20, заключенной между более прочными частями из стали 40Х (рис. 14). Как ударная вязкость образцов КСи (рис. 14), так и их деформационная характеристика С (рис. 14, б) и процент волокна в изломе В (рис. 14, в) оказались сильно зависящими от %. [c.45]

Прочностные и деформационные характеристики основ (условн мгновенный модуль упругости, модуль эластичности, степень эластич ности, истинная или релаксационная вязкость, вязкость эластичности определяются путем построения и исследования семейства кривых де формация - время на приборе с параллельно смещающейся пластин кой. Результаты реологических исследований основ показали, что пр наложении деформационных сил в структуре происходит развитие быст рой эластической, медленной эластической и пластической деформ ции. Все основы отличаются значительным развитием пластической де формации [4, 10]. 1 [c.430]

Начальный участок подъема рассматривается с учетом постепенного изменения характера трения уплотнительных поверхностей. Кроме этого, в расчет введена податливость затворной части корпуса (фланца), уточнены зависимости деформационных характеристик и действующих усилий от геометрических размеров узла уплотнения, анализа основных усилий выполнен для осевого и радиального направлений. Минимальное усилие предварительной затяжки определено из условия обеспечения непроницаемости соединения. [c.229]

Подтверждением предложенной схемы взаимодействия являются работы, выполненные В. Г, Эпштейном и др. 57,2 по исследованию деформационных характеристик вулканизатов, наполненных высокостирольными полимерами, в которых показано, что кривые растяжения вулканизата (рис. 37) при содержании стирольной смолы свыше 100 вес. ч. состоят из двух частей в первой части осуществляется в основном упругая деформация, во второй —г высокоэластическая. Первая часть кривой соответствует деформации смо- [c.78]

Расчеты показывают (рисунки 3.50-3.51), что сферические элементы более интенсивно подвержены механохимической повреждаемости, чем трубы. Это объясняется тем, что в сферическом элементе реализуются более высокие значения т и предельные деформационные характеристики, в частности 8( р. В трубах, как было показано выше, 8 пр = п /л/з. В сферическом элементе 8щр = 2п/3. [c.569]

При одинаковой средней молекулярной массе полимера соотношение между равными по величине молекулами полимергомологов может быть различным, и, поскольку короткие цепи ведут себя иначе, чем длинные, полимеры с одинаковыми средними молекулярными массами иногда отличаются по свойствам даже при одной и той же структуре. Однако вопрос о том, какое ММР обеспечивает оптимальное сочетание технологических параметров, до сих пор не решен сужение ММР, оказывая благоприятное влияние на ударную и разрывную прочность некоторых полимеров, практически не отражается на их деформационных характеристиках. [c.24]

Так как деформационные характеристики при условии однородности материала не зависят от размеров образца, то и предел [c.124]

Таким образом, в пластической области, когда коэффициент [I поперечной деформации принимается равным 0,5, зависимость СГ) /(ез ) является деформационной характеристикой материала а. =/(е ). ]Ее построение требует подсчета значений <7] и 63, соответствующих различному давлению р под образцом, по формулам [c.138]

Как было показано ранее, битумы I типа склонны к тиксотропному структурообразованию, проявляющемуся в повышении деформационных характеристик, в первую очередь вязкости во времени. На рис. 51 даны кривые кинетики нарастания вязкости предварительно разрушенной структуры битумов с ПАВ. Как видно из рис. 51, вязкость битума I типа возрастает во времени, в то время как битум II типа не тиксотропен. Введение катионактнв-ной добавки — стабилизатора ОДА приводит к исчезновению тиксотропных свойств у битума I типа. Такое же влияние оказывает и анионактивная добавка ГС, Напротив, введение в битум железного мыла ФГС резко повышает тиксотронные свойства битума I типа и способствует возникновению их у битума II типа. [c.213]

Первое представление о поведении металла при нагружении в условиях любой схемы напряженного состояния позволяет получить знание деформационной характеристики материала, т.е. зависимости интенсивности истинных напряжений от интенсивности истинных деформаций о, = /(е,). [c.195]

Изложенная методика испьгганий, а также конкретные данные этих работ [147, 332] были использованы А.С.Куркиным для построения упомянутой выше зависимости предельной пластичности от объемности НДС, т.е. е,. =/(0 / о,). Для этого прежде всего по диаграмме деформирования гладкого образца (рис.7.5.12, кривая 1) была установлена деформационная характеристика рассматриваемой стали = Ф(е ). Затем на основе этой характеристики и использования имитационной модели с помощью МКЭ дяя каждого из образцов с кольцевым концентратором вьшолнялся расчет изменения НДС в процессе нагружения до /С [c.231]

Отмечается использование полиэтиленимина в качестве связующего материала для сыпучих тел. Так, добавление 0,02— 0,1% ПЭИ к литейному песку [495] значительно улучшает его свойства текучесть, твердость, проницаемость и деформационные характеристики. [c.232]

Механические свойства наполненных кристаллических полимеров исследованы значительно меньше, чем аморфных. В большинстве работ, посвященных этим вопросам, приводятся конкретные данные об изменении свойств изучаемых систем без анализа фи-зико-химической сущности явлений, определяющих вязкоупругие и деформационные характеристики кристаллических наполненных систем. [c.174]

При этом следует иметь в виду, что рассмотренное выше линейное суммирование усталостных и квазистатических повреждений при детальном рассмотрении их накопления в действительности является нелинейным, так как определяющие каждую из этих составляющих повреждения деформационные характеристики имеют в процессе нагружения сложную кинетику, нелинейным образом зависящую от числа циклов (циклическое упрочнение или разупрочнение материала в упругопластической области), а также от температуры и времени нагружения (температурно-временное изменение характеристик прочности и пластичности материала). [c.141]

Из анализа описанной выше кинетики деформационных характеристик материала в случаях проявления свойств его циклического упрочнения или разупрочнения, зависящего в основном от отношения предела текучести ст . к пределу прочности Стц, можно видеть, что [c.154]

Кроме рассмотренных выше механизмов влияния кинетики деформационных характеристик на величину квазистатической составляющей повреждения d , последняя оказывается зависящей также от предельной пластичности стали v / , изменяющейся, в свою очередь, в зависимости от значения температуры t. При этом в определенных условиях может иметь место проявление процессов динамического деформационного старения (например, для стали 22К в диапазоне температуры 250 280 °С). [c.155]

Рис. 5.5. Изменение деформационных характеристик при наложении высокочастотной деформации в условиях жесткого (а) и мягкого (б) двухчастотного малоциклового нагружения.

Несущая способность конструкции в значительной степени зависит от вида напряженного состояния. Для прямой связи данного фактора с деформационными характеристиками вводят в определение интенсивностей напряжений и деформаций отношение главных напряжений к первым, что позволяет анализировать напряженное состояние в районе концентратов. [c.425]

Раскрытию сущности физико-механических процессов твердения цемента и других вяжущих в литературе уделено большое внимание, однако многие аспекты (особенно гидрофильность) этой проблемы еще не выяснены. Рассмотрим формирование структур в водных дисперсиях трехкальциевого силиката ( 38). В тот период, когда их деформационные характеристики изменяются незначительно (коагуляционный каркас), непрерывно протекают гидратационные процессы, о чем свидетельствуют нарастание pH изменения в ИК-спектрах, увеличение теплот смачивания и удельной поверхности твердой фазы, рассчитанной из изотерм адсорбции бензола (табл. 2). [c.236]

В табл. 10 представлены результаты определения деформационных характеристик бптумов I, II, III структурных типов при 20° С, а в табл. 11 — ири 30° С, Характеристики системы рассчитаны по кривым кинетики развития деформации ири постоянном напряжении. [c.77]

Следует отметить, что состав и свойства отдельных компонентов бптума оказывают большое влияние на его свойства. Так, средний молекулярный вес асфальтенов и степень ароматичности, характеризующие размер и в первом приближении лиофильность по отношению к дисперсионной среде основных структурообразующих элементов, сказываются на количественном значении отдельных деформационных характеристик битума. Полярность асфальтенов определяет степень взаимодействия битума с поверхностью минеральных материалов. Наличие большого количества ароматических у1 леводородов способствует растворению и набуханию асфальтенов, т. е. лиофилизации системы, а наличие твердых парафинов, кристаллизующихся на асфальтенах, приводит к появлению дополнительной кристаллизационной структурной сетки внутри основного коагуляционного каркаса. Однако, несмотря на возможно небольшие отклонения, основные закономерности поведения битумов I типа определяются коагуляционным каркасом нз набухших в ароматических углеводородах асфальтенов с адсорбированными тяжелыми смолами, взаимодействующих через тонкие прослойки дисперсионной среды, которая представляет молекулярный раствор смол в углеводородах, [c.177]

Как и у битумов I типа, размер и лиофильность асфальтенов во многом обусловливают количественное значение прочностных и деформационных характеристик этого материала, В широком диапазоне температур структура битума П1 типа изменяется с повышением температуры от твердообразной конденсационной структуры прн отрицательных температурах, определяемой застеклованной дисперсионной средой из смол и углеводородов, через структуру сопряженных сеток к структурированной жидкости и далее к истинной ньютоновской жидкости. Структурным превращениям бнтума, имеющим обратимый характер, соответствуют определенные реологические состояния в различных температурных диапазонах. [c.181]

В табл. 44 даны структурно-механические характеристики битумов I и И структурных типов с введенными ПАВ. Ка1К видно из табл. 44, ПАВ по-разному изменяют деформационные характеристики битума. Введение катионактивного моноамина ОДА резко снижает статический предел текучести, наибольшую пластическую вязкость и модуль сдвига битума I типа. В то же время влияние этой добавки на битум И типа ощущается значительно слабее. [c.212]

Важной особенностью деформационных характеристик кхд и куес. нелинейной механики разрушения является возможность выполнения расчетов прочности и ресурса на стадии проектирования с использованием фундаментальных характеристик свойств т и / , по которым накоплен значительный экспериментальный материал, отражающий влияние на них основных конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов. Следует принять во внимание, что на базе критериев куд и кхес можно проводить также уточненные проверочные расчеты прочности и ресурса. [c.154]

В настоящее время большое значение приобретает деформационная характеристика металла—критическое раскрытие трещины (КРТ). В работе [27] показаны возможные области применения критерия раскрытия трещины. Рассматривая диаграмму растяжения материалов (рис. 10), Ннкольс [27] считает, что при нагрузках до начала об- [c.31]

По деформационным характеристикам могут бьггь рассчитаны модуль быстрой эластической деформации Е, = Рк/е модуль медленной эластической деформации Е = Рк/Ез, где Рк — условный статический предел текучести Е, = 1X0, пластическая вязкость л, период истинной релаксации 0, эластичность X, пластичность (Р / Т1У [c.553]

Таким образом, можно сделать общий вьшод о предпочтительном изготовлении резиновых смесей на отечественном оборудовании, если в качестве критерия оценки работы разного типа смесительного оборудования принять пластические свойства смесей и механо - деформационные характеристики резин. [c.356]

Наибольшее использование получила схема выпучивания из плоскости через круговое отверстие. В этом случае при испытании листового образца без сварного шва его поверхность приобретает форму, близкую к сферическому сегменту. ОсеЬая симметрия такой выпучины облегчает измерения и расчеты, необходимые для установления зависимости а, = 7 63 которая в пластической области является деформационной характеристикой материала [131]. Считая в полюсе круговой выпучины = а, 03 = О и используя соотношения [c.138]

Любой известный метод расчетной оценки работоспособности конструкции сводится к сопоставлению модели ее напр гженнодеформи-рованного состояния (НДС) с моделями предельных состояний. С развитием вычислительной техники сложность модели перестает быть принципиальной преградой для ее применения в инженерной практике. В то же время автоматизация проектирования повышает требования к универсальности применяемых моделей и унификации процедуры расчета для широкого класса конструкций. В качестве такого универсального метода хорошо себя зарекомендовал метод конечных элементов (МКЭ), позволяющий совместить моделирование НДС и целого ряда предельных состояний. При этом необходимой исходной информацией является деформационная характеристика материала, в. то время как концентрация напряжений, изменение формы конструкции, потеря устойчивости могут бьггь определены в процессе расчета. [c.198]

Деформационная характеристика высокопрочной мартенситно-стареющей стали ЭП-678 (03Х11Н10М2Т) отличается от сталей 15ГБ и АБ-1Ш плавным отходом от прямолинейного упругого участка без какого-либо намека на площадку текучести. Соответственно на диафам-ме а р - V (рис. 7.5.1, , кривая 1) отход от начального прямолинейного участка практически совпадает с точкой б, поскольку страгиванию трещины предшествует удлинение волокон 5 всего 0,05 мм (точка О на кривой 1). Однако несмотря на малое притупление исходной трещины, после страгивания дальнейшее продвижение трещины в направлении толщршы сопровождается монотонным плавным возрастанием скорости йУ/ (кривая 2) и интенсивным увеличением удлинения волокон на пути ее движения (рис.7.5.2, ) вплоть до превращения в сквозную. [c.217]

В ходе отладки модели [129] было показано, что при решении задачи с однородной деформацией (без трещины) модель точно отражала деформационную характеристику с произвольным законом упрочнения, при решении упругой задачи распределение деформаций и перемещений у вершины трещины соответствовало вычисленному по критерию A j, а при решении задачи для материала без упрочнения главное напряжение с, у вершины трещины в три раза превышало предел текучести, что согласуется с [16]. Сопоставление результатов эксперимента в виде записи во времени усилия Р л раскрьггия трещины V с соответствующими результатами моделирования, выполненное для стали АБ-1Ш при температуре +20 С, представлено на рис.7.5.10, где 8 — пластическая составляющая раскрьггия кромок, — среднее напряжение в сечении образца, предел пропорциональности материала и е — средняя деформация образца, определяемая на базе L = 300 мм (pn i7.5.9) [129]. Достаточно близкое соответствие экспериментальных результатов (непрерывные линии) и расчетных (зачерненные точки) показывает, чго модель отражает поведение образца с трещиной. [c.229]

Моношков А.Н., Пашков Ю.И., Каалан А.Б. Определение работы распространения трещины в материалах по деформационным характеристикам разрушения образца // Заводская лаборатория. 1974. № 7. С, 872-874. [c.560]

Маллинз, исходя из феноменологического описания процесса деформации, считает, что деформационные свойства наполненных вулканизатов могут быть описаны моделью, согласно которой резина состоит из двух фаз, причем основная деформация происходит в мягкой фазе, имеющей деформационные характеристики ненаполненного вулканизата. Деформация увеличивает долю вулканизата, находящегося в мягкой фазе, в результате деструкции относительно нерастяжимой твердой фазы. Такая простая модель позволяет объяснить не только размягчение наполненных резин при растяжении, но и резкий подъем кривой напряжение — деформация при растяжениях, близких к максимальным. Резкий подъем вызывается тем, что вулканизат в мягкой фазе подвергается высоким деформациям, близким к максимальным. Недостаток этой модели заключается в том, что предположение о жестких и мягких областях не связывается с реальными молекулярными параметрами полимера. [c.269]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология