Работа деформации в графите

В каждой серии экспериментов коэффициенты трения или величины деформации дают характерные рабочие кривые в виде функции от удельного давления на подшипник, т. е. от прижимного усилия, отнесенного к проекции рабочей поверхности, следовательно, от давления на единицу поверхности . На рис. 9—12 приведены четыре такие кривые для пары вал, покрытый полиамидом 6/ два стальных вкладыша подшипника. К полиамиду 6 были добавлены присадки в расплавленном виде в одном случае 10% графита, а в другом — 1% дисульфида молибдена (МоЗа). Каждая добавка отражается на коэффициенте трения и на величине деформации по-своему. При работе всухую графит обусловливает большое трение и сильную деформацию. Благодаря дисульфиду мо- [c.221]

Такие хрупкие материалы, как чугун, графит, эбонит, поливинилхлорид и стекло, применяются для изготовления ломающихся мембран. До разрушения такие мембраны не претерпевают пластических деформаций, удовлетворительно работают как при длительном статическом нагружении, так и при динамическом и пульсирующем воздействии нагрузки. Мембраны можно получить в процессе изготовления любой, требуемой толщины, чего нельзя достигнуть у разрывных и у выщелкивающих мембран, изготовляемых из стандартного тонколистового проката. [c.107]

Если температура конца сжатия не очень высока (ниже 300° С) хорошо работают сальники, состояш,ие из баббитовых колец. Кольца состоят обычно из двух половин и наполнены графитом. На трущейся поверхности кольца в баббите имеются отверстия, через которые при затягивании сальника выдавливается графит (фиг. 6. 16). Сальник делится на две части фонарем, в который подается смазка. Эти сальники хорошо прирабатываются, допускают значительную радиальную нагрузку, но они непригодны для повторной установки,так как имеют остаточную деформацию. Стоимость их невелика. [c.99]

Фторопласту-4 присущи недостатки он имеет малую твердость, плохо сопротивляется деформациям, при работе без смазки быстро изнашивается. Теплопроводность фторопласта-4, составляющая X = = 0,25 втЦм-град), исключительно мала — приблизительно в 180 раз меньше, чем у стали. Линейный же коэффициент теплового расширения этого материала весьма высок — в области температур, при которых в компрессоре работают подвижные уплотнения, он находится в пределах (110—150) 10 град , т. е. более чем в 10 раз выше, чем для стали и чугуна. В связи с такими недостатками фторопласт-4 для поршневых колец и уплотняющих элементов сальника применяют не в чистом виде, а с различными наполнителями, повышающими его износоустойчивость, прочность и теплопроводность. Наполнителями являются стекловолокно (15—25%), бронза (до 60%), графит или порошковый кокс. Применяются и композиции с комбинированными наполнителями — стекловолокно (20%) и графит, стекловолокно (15%) и двусернистый молибден (5%). Добавка стекловолокна чрезвычайно увеличивает износоустойчивость фторопласта-4 (в 200 раз), повышая одновременно его твердость и прочность. Графит и кокс также повышают механические свойства фторопласта-4, увеличивая одновременно его теплопроводность. Наибольшее повышение теплопроводности и износоустойчивости достигается при добавке бронзы, но ее нельзя применять при возможности коррозии или образования взрывоопасных соединений с газом. [c.647]

Теплофизические свойства футеровочных мат-ариалов и металла существенно отличаются друг от друга. Следствием этого является различие в температурных деформациях металла и футеровки. Это может привести либо к обжатию футеровки металлом, либо к появлению на границе металл — футеровка радиальных растягивающих напряжений, превышающих величину адгезии между замазкой и металлом (или подслоем). В последнем случае возможно образование зазора между футеровкой и металлом. Чаще всего это явление наблюдается в летний период (прогрев металла) при наличии-, непроницаемого подслоя, низкой адгезии замазки к нему и повыщенной температуры внутри аппарата при наличии теплоизоляции при футеровке оборудования теплопроводными материалами (уголь, графит и т.н.). Поэтому при проведении прочностного расчета футеров ки необходима проверка ее на совместную работу с корпусом аппарата. [c.181]

Зачастую при рассмотрении таких переходов линия равновесия формально рассматривается как линия равенств химических потенциалов ([х(р, Т)) обеих фаз. При этом чаще всего игнорируются условия механического равновесия фазовой границы и то, что функция р, (р, Т) в области метастабильности (а эта область обязана существовать, поскольку фазовые переходы I рода могут реализовываться только через процесс образования зародыша новой фазы) не определена и ее нельзя рассматривать как аналитическое продолжение функции из области стабильности, отвечающей полностью равновесному состоянию вещества [13]. В данном случае образование зародыша конечных размеров, а следовательно, необходимость учета межфазной энергии и возникающих упругих полей в системе существенно меняют условия равновесия в системе, так что каждому метастабильному состоянию отвечает равновесие с зародышем новой фазы определенных размеров. При этом упругое поле, возникающее из-за контакта фаз с различными деформациями и мольными объемами, при определенных условиях оказывается пропорциональной не площади поверхности контакта, а объему фаз [25]. С учетом возникающей из-за гистерезиса необратимости процессов (понятие линии равновесия в известной мере теряет смысл) и невозможности трактовки термодинамического описания как предельного случая кинетического подхода при бесконечно малом отклонении системы от равновесия, становится понятна ограниченность расчетов по термодинамическим функциям без учета деформации и зародышеобразования. Эти трудности будут подробнее обсуждены в рамках развитого в работах А. Л. Ройтбурда, Б. Я- Любова и др. [27] представления о фазовом переходе как стохастическом процессе (характеризуемом параметром перехода ф), в ходе которого система эволюционирует через цепь метастабильных состояний. Для этого рассмотрим переход графит—алмаз с учетом упругих полей деформаций без конкретизации механизма такого превращения, поскольку имеющихся в настоящее время экспериментальных данных для этого недостаточно. [c.304]

В свете исследований поведения графита при измельчении можно объяснить, что происходит с твердым смазочным материалом после того, как он в течение какого-то времени работал в подшипнике. Как уже указывалось, толщина слоя смазочного материала не может уменьшаться бесконечно. В действительности процесс послойного сдвига протекает лишь до тех пор, пока сила, необходи.мая для поперечного разрушения кристаллов, не станет равной силе, потребной для послойного сдвига. И.менно в этот момент разрушаются кристаллы. Далее поперечное разрушение и послойный сдвиг кристаллов проходит попеременно, пока кристаллы не станут настолько тонкими, что смогут прилипать друг к другу и образовывать достаточно толстую новую частицу, которая будет снова вовлечена в процесс деформирования и смазки. Было найдено [65], что увеличение симметричности (изотропности) графита в результате измельчения— процесс необратимый в той мере, в которой это касается его механических и химических свойств. Из этого следует, что при использовании для смазывания коллоидных суспензий очень важен тип графита. Важен также размер диспергированных частиц графита, так как приработка металлических поверхностей лучше осуществляется при помощи тонкодисперсного графита. Существует, однако, оптимальный предел дробления— в слишком тонко измельченном графите начинается обратный процесс агломерации. На основании опыта считают, что оптимальный размер частиц графита должен быть 1—2 мк, если такое измельчение было достигнуто без сильного нарушения ориентации агломератов кристаллитов и деформации кристаллической решетки. Следует отметить, что большинство товарных дисперсий коллоидного графита содержат соответствующие присадки, которые при правильном нх подборе улучшают приработку поверхностей, смазываемых дисперсиями графита. [c.88]

Отнесение полос в табл. 7 суммирует результаты работ Лянга, Литтона и Буна , Мак-Дональда и Вардаи Грамсберга , исследовавших дейтерированные образцы. При отнесении полос в интервале 1370—660 см вследствие указанных причин не приводится детального описания. Сопоставление результатов оригинальных работ 4 показывает, что выводы авторов, касающиеся отнесения полос в этой области, во многом противоречивы. Отнесение, предложенное Грамсбергом , основывается на его расчетах частот колебаний углеродного скелета, лишенного атомов водорода (седьмая графа в табл. 6). Частоты, соответствующие деформации связи С—С, на которую лишь в слабой степени влияют колебания связи С—Н, хорошо согласуются с данными инфракрасной спектроскопии. Однако валентные колебания связи С—С заметно смешиваются с деформациями связи С—Н (в области 1370—660 сл ), так что здесь трудно ожидать соответствия теории с экспериментом. [c.351]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология