Жесткость при растяжении

Жесткость при растяжении и сжатии кгс/мм Н/м 9806,65 Н/м [c.12]

Сопротивляемость материала деформации при растяжении характеризуется модулем упругости Е (модуль продольной упругости) начальным модулем Е и модулем жесткости при растяжении Е [c.118]

Начальный модуль относительной жесткости при растяжении определяют по диаграмме растяжения (рис. 2). Модуль показывает напряжение, необходимое для удлинения образца на 1 %. Если модуль определяют отношением Е= а/е, взятым для предела упругости, то его наз. модулем Юнга. При этом е выражают не в %, а в долях единицы. Жесткость в лю- [c.453]

Вычислив модуль упругости композиционного материала по приведенным формулам, можно рассчитать жесткость при растяжении элемента конструкции любого поперечного сечения. [c.187]

В результате деформации и изгиба склеиваемых полос металла в нахлестке возникают отрывающие усилия, перпендикулярные плоскости клеевого шва. У краев нахлестки эти усилия максимальны, по мере приближения к середине нахлестки они убывают, т. е. имеет место значительная концентрация напряжений. Естественно, что при равной ширине, но при малых длинах нахлестки (т. е. при меньших площадях склеивания) эта концентрация напряжений заметнее сказывается на величине условного предела прочности, определяемого как среднее напряжение по площади склеивания. Этим и обусловлена приведенная выше зависимость предела прочности при сдвиге от длины нахлестки. Усиливающее действие больших толщин склеиваемого металла сказывается на увеличении прочности по двум причинам во-первых, увеличение жесткости при растяжении [c.407]

А — площадь поперечного сечения А,/ — матрица жесткости при растяжении слоистого пластика Вц — матрица межслоевой жесткости слоистого пластика Ь — ширина [c.180]

Зная модуль упругости Е гомогенного изотропного материала, можно рассчитать жесткость элемента конструкции простым умножением модуля упругости на коэффициент, учитывающий геометрические размеры элемента. Например, если известна жесткость образца шириной 100 мм и толщиной 1 мм, изготовленного из стали с модулем упругости при растяжении 2 МН/мм , то при увеличении толщины стального образца до 2 мм его жесткость при растяжении должна увеличиться в 2 раза, т. е. от 200 МН до 400 МН. [c.182]

Следовательно, жесткость при изгибе листа из стеклопластика можно легко увеличить в 61 раз, разделяя его на две части, удаляя половинки на расстояние 24 мм друг от друга и заполняя промежуток между ними материалом с очень низким модулем. Следует отметить, что жесткость при растяжении при этом практически не изменяется. [c.196]

Это следует из простой формулы жесткость при растяжении равна ЕА (где А — площадь поперечного сечения), тогда для образца прямоугольного сечения шириной 6 и толщиной t она равна Ebt. [c.182]

Расчет жесткости при растяжении листов из композиционных материалов. Если известна масса каждого компонента, приходящаяся на единицу площади его поверхности, то толщину листового композиционного материала можно определить следующим образом толщина t равна сумме толщин слоев отдельных компонентов, т. е. общему объему всех компонентов, приходящемуся на единицу площади листового композиционного материала [c.187]

Жесткость при растяжении элемента конструкции прямоугольного поперечного сечения равняется Ebt. Для листов из композиционных материалов жесткость оценивается величиной, приходящейся на единицу ширины основания и, следовательно, равна Et. [c.188]

Матрица А (жесткости при растяжении) связывает силы, действующие в плоскости слоистого пластика в осевом направлении и по касательной, с деформациями растяжения и сдвига и является эквивалентом матрицы С индивидуальных слоев. [c.213]

В зависимости от характера приложенных усилий различают три вида жесткости при растяжении, при кручении и при изгибе. [c.118]

Эти характеристики получают при растяжении образцов без доведения их до разрушения. К основным показателям относится жесткость при растяжении характеризующая сопротивление изделий изменению их формы и связей элементов. Жесткость текстильных материалов оценивается усилием Р развиваемом в материале при его растяжении на заданную величину 8. Модуль начальной жесткости - соответствует напряжению О", Па, в образце материала при его растяжении на [c.102]

Определяемые при поверочном расчете напряжения с учетом местных изгибных напряжений от краевых сил и моментов существенно в пие мембранных. Поэтому получающиеся по упругому расчету напряжения а и их интенсивности о/ в зонах краевого эффекта, таких, как жесткая заделка, сопряжение оболочки с плоским днищем, места приложения сосредоточенных нагрузок и тл., могут значительно превышать предел текучести о даже без учета местного повышения напряжений в местах их концентрации. Так, в жесткой заделке цилиндрической оболочки а( вдвое выше, чем в гладкой части, и превьш1ает при давлениях р и соответственно в 1,16 и 1,44 раза. Найденные в результате упругого расчета перемещения и деформации, необходимые для оценки прочности и работоспособности конструкции, оказываются ниже действительных, определяемых по упругопластическому расчету, а жесткость при растяжении и изгибе - завьш1енной. Исходя из упругого расчета не представляется возможным оценить возникающую погрешность в определении наибольших деформаций в упругопластических зонах конструкций. [c.205]

Полиэтилен Циглера отличался от материала J /более высокой плотностью и повышенной температурой плавления, существенно более высокими значениями модуля жесткости при растяжении и прочности на разрыв. Циглер с сотр. предположили, что был получен линейный полиэтилен. В ноябре 1953 г. Циглер, X. Брейл, Е. Хольцкамп и X. Мартин начали подавать заявки на патент по всему миру. Патенты приписывались Циглеру. Первая заявка была подана в Германии, затем в других странах и, наконец, годом позже в США [21]. Патенты Циглера с сотр. заявляли о приоритете использования катализатора из триалкилалюми-ния с солями, оксидами или гидроксидами металлов групп IV-B, V-B и П1-В периодической таблицы. Патент США Циглера с сотр. включал катализаторы [c.16]

Это основное уравнение жесткости при изгибе может быть применено для расчета жесткости элементов конструкции любого поперечного сечения. В общем случае для прямоугольного поперечного сечения /= /12 и, следовательно, жесткость при изгибе Е1—ЕЬР112, где Ь — ширина, а t — толщина элемента конструкции. Необходимо отметить, что жесткость при изгибе зависит от толщины элемента конструкции в третьей степени и, следовательно, резко увеличивается с ее ростом. Увеличение толщины в 2 раза даст восьмикратное увеличение жесткости при изгибе в отличие от жесткости при растяжении (сжатии), когда увеличение толщины в 2 раза приводит лишь к двукратному увеличению жесткости. [c.183]

Обозначим эту деформацию (относительное удлинение е/Хо)е, а площадь поперечного сечения элемента конструкции, подвергающегося действию этих напряжений, А. Величина А складывается из площади поперечного сечения волокон Л/ и матрицы Л, . Тогда сила, необходимая для удлинения волокна Р = гЕ Ат, а для удлинения матрицы Рщ еЕтАт и для удлинения всего элемента конструкции P = Pf + Pm = B(EfAf + E,nAm)- Жесткость при растяжении элемента конструкции (сила, отнесенная к единице деформации) равна Pk = EjAf + E iAm- Модуль упругости при растяжении материала (напряжение, отнесенное к единице деформации) равен [c.185]

При изготовлении элементов конструкций с определеннььми размерами, включая толщину, задача достижения максимальной жесткости при растяжении и изгибе аналогична достижению максимального модуля упругости материала. Исходя из приведенных выще теоретических представлений, можно легко показать, что для достижения максимального модуля упругости композиционного материала необходим максимальный модуль упругости армирующего наполнителя, максимальная степень наполнения и максимальная ориентация армирующего наполнителя в направлении действия главных напряжений с учетом нагрузок в других направлениях. [c.189]

При повышенных требованиях к массе конструкции, например в авиации, целесообразно применять более дорогие углеродные волокна. Наиболее жесткие углеродные волокна (модмор I или графил НМ) дают возможность получить модуль упругости композиционного материала, близкий к модулю упругости стали при плотности почти в 5 раз более низкой. Удельная жесткость при растяжении и при изгибе таких композиционных материалов несравнимо выше, чем у стали. [c.191]

Независимо от того, является ли вещество полностью или частично аморфным, длительное переохлаждение, которое повышает вязкость до значения, большего 10 пз (соответственно увеличивая время релаксации), вызывает переход незакристаллизо-вавшихся областей в стеклообразное состояние При температурах между температурой плавления и температурой стекло-вадия Тд эти переохлажденные жидкости проявляют интересную комбинацию свойств высокую пластичность, каучукоподобную эластичность и повышенную жесткость при растяжении. Таким образом, температура стеклования в сильной степени влияет на температурную зависимость механических свойств [c.13]

Модуль жесткости при растяжении характеризует устойчивость материала по отношению к растягивающей нагрузке, выраженную отношением напряжения а (в кгс/мм ) к вызванной им деформации (в %) для любой точки кривой растяжения. В этом < лучае размерность Е —(кгс/мм )/%. Модуль жесткости может вычисляться аналогично модулю упругости, т. е. отношением напря-.жения а к относительной деформации ео, тогда Е выражается в кгс1мм . Модуль упругости является константой материала он может проявляться по-разному в зависимости от условий испытания, но не зависит от величины приложенного напряжения. Модуль жесткости является величиной, меняющейся по ходу испытания в зависимости от величины приложенной нагрузки нли деформации. [c.120]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология