Тепловой поток, постоянный

Положим, что плотность теплового потока постоянна по всей теплопередающей поверхности. По определению [c.99]

Поскольку тепло электронагревателя вводится в калориметр непрерывно в виде теплового потока постоянной мощности, в калориметре создается стационарный градиент температуры. Если этот градиент постоянен и невелик, то наличие его не мешает проведе- [c.31]

Для уяснения сказанного рассмотрим пример. Пусть дан круговой цилиндр радиуса а и высотой Ь. Верхнее основание и боковая поверхность цилиндра поддерживаются при постоянной температуре, равной нулю. На нижнее основание цилиндра падает тепловой поток постоянной плотности q [ккал/(м -ч) 1—рис. 2.1. Найдем температурное поле этого цилиндра. [c.81]

Р > р2> Ръ- Эти результаты можно использовать, например, для анализа устойчивости течения около вертикальной поверхности, выделяющей тепловой поток постоянной плотности. При таких условиях удобно проводить экспериментальные исследования. По траектории возмущения с частотой видно, что возмущение сначала демпфируется, а затем усиливается, причем [c.8]

Перенос тепла в области перехода. Наиболее важным для практики результатом процесса перехода является повышение интенсивности теплопереноса по сравнению со стационарным ламинарным течением. На рис. 11.4.6 в качестве примера показано, как возрастают локальные характеристики теплопередачи при изменении режима течения от ламинарного до полностью турбулентного. Эти данные заимствованы из работы [127], где они получены при исследовании течения воды около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности. Увеличение локального коэффициента теплопередачи сопровождается соответствующим уменьшением локальной температуры поверхности по сравнению с ее значением при ламинарном режиме Течения. Данные рис. 11.4.6 соответствуют пяти значениям теплового потока видно, что с его увеличением область перехода смещается вперед, а отклонение чисел Нуссельта Ына- от значений для ламинарного пограничного слоя возрастает. Зависимости, характерные для полностью развитого турбулентного течения, устанавливаются далеко вниз по потоку. Результаты измерений хорошо согласуются с корреляционными зависимостями [153]. [c.46]

Результаты измерения характеристик турбулентного переноса в воде [153] показывают, что, используя только одно число Ра = Ог Рг, нельзя обобщить экспериментальные данные о положении начала области перехода. В первом экспериментальном исследовании [54], специально посвященном этому вопросу и проведенном при тех же самых условиях течения около вертикальной поверхности, нагреваемой в воде тепловым потоком постоянной плотности, определялась с помощью термопар при разных уровнях д" продольная координата х, соответствующая началу перехода к турбулентности в тепловом пограничном слое. Результаты измерений недвусмысленно подтвердили вывод о том, что полученные данные нельзя обобщить с помощью только числа Грасгофа Ог или С. Было установлено, что дополнительным параметром является величина д". Переходу к турбулентности в тепловом пограничном слое, который определялся по отклонению от ламинарного профиля средней температуры, соответствовало приблизительно одно и то же значение О 1x 1 [c.50]

Позднее измерения в воде [127] показали, что существует хорошая корреляция между параметром потока кинетической энергии Е и данными по началу перехода к турбулентности, полученными с использованием других методов индикации. Оказалось, что положение точки, в котором становятся заметными пульсации температуры, либо наблюдается отклонение от ламинарного профиля средней температуры, либо температура поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности, достигает максимума, определяется постоянными значениями Е, равными =17,5, = 19,2 и = 22,7 соответственно. В зависимости от выбранного критерия перехода к одному из этих значений параметра близка его величина, рассчитанная по экспериментальным данным для воды, полученным некоторыми другими исследователями. [c.52]

Тепловой поток постоянной плотности от поверхности 1) 4=1,0, Рг = 6,7 2) 4 = 1,0, Рг=11,6 3) <7 = 1,5829, Рг=11,6 4) 9 = 1,8948, Рг=11,6. [c.152]

Траектории возмущений при а) <7=1.0, 0=0,73 б) <7=1.0, 0=1,32 в) <7=1.0, 0=1,51 г) <7 = 1,0, 2 = 1,69. А —основная частота колебаний, измеренная в области перехода. Тепловой поток постоянной плотности от поверхности ---<7=1,0, Рг=6,7 - <7=1.8948, [c.153]

Рассматривается неустойчивость ламинарной естественной конвекции азота давлением п МПа около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности. Уровень q" достаточен для того, чтобы иметь при д = 100,16 мм разность температур to — too = = 16,6 °С. Необходимые значения <А(0) и T)g определить по результатам численных расчетов, приведенных в тексте. [c.159]

Вертикально расположенная пластина, нагреваемая тепловым потоком постоянной плотности 20 Вт/м , движется вертикально со скоростью 3 см/с в воздушной среде с температурой 20 °С. [c.160]

СОСТОЯНИИ. Если это изменение носит линейный характер (плотность теплового потока постоянна), то е( ) будет постоянной [c.244]

Использование понятия источника тепла (стока) дает возможность проанализировать определенные виды систем в стационарном состоянии, которые другим способом проанализировать не удается. Таким примером может служить подземный кабель. Предполагается, что кабель заложен в плотно утрамбованной почве и выделяет каким-то образом тепло (это может быть электрический кабель ил,и трубопровод, по которому идет поток жидкости, возможно химически активной). Удельная мощность теплового потока постоянная. Окружающая кабель среда ограничена уровнем поверхности (рис. 3-20) на расстоянии а выше центральной линии кабеля. Температура поверхности кабеля /о и температура поверхности почвы ts постоянны. [c.87]

Первым шагом итерационной процедуры является задание температуры поверхности со стороны одного из теплоносителей (7 ,,) в известном температурном интервале Т1-Т2 (рис. 6.2.3.1). При заданном в первом приближении значении Т у по соответствующей корреляционной формуле типа (4.1.5.2)-(4.1.5.11) вычисляется величина коэффициента теплоотдачи а(Г ]) со стороны первого теплоносителя (итерационная процедура может быть начата и со стороны второго теплоносителя). Теперь в первом приближении можно вычислить удельный тепловой поток со стороны первого теплоносителя к стенке ql = а1(Г1 - Т ). При стационарной теплопередаче, когда все температуры и тепловые потоки постоянны во времени, по найденной величине потока ql, проходящего поперек стенки и слоя загрязнений, можно найти температуру Т 2 поверхности, соприкасающейся со вторым теплоносителем [c.342]

Изменение энтальпии на величину я — io обеспечивается подводом теплоты в зоне нагрева. С достаточной для практических целей точностью можно считать в этой зоне удельный тепловой поток постоянным по высоте. Тогда количество подводимой теплоты Qs, составит [c.379]

Уравнение (2.61) является дифференциальным уравнением второго порядка с переменными коэффициентами за исключением того случая, когда поперечное сечение шипа, нормальное к направлению теплового, потока, постоянно. Его можно решить с помощью почленного сравнения с обобщенным уравнением Бесселя. Процедура решения полностью идентична рассмотренной ранее для обобщенного продольного ребра. [c.100]

Ребро изготовлено из материала с коэффициентом теплопроводности 5,4 Вт/(м-°С). Толщина ребра 1,6 мм, высота 150 мм. Теплоподвод к ребру осуществляется ступенчато на участках длиной по 30 мм в пределах участка плотность подводимого теплового потока постоянна и равна 2000, 2800, 1500, 2300 и 700 Вт/м , считая от основания ребра. Рассчитать профиль температур, если температура в основании равна 85°С. [c.223]

Тепловой поток постоянной плотности от поверхности I) 7=1,0, Рг 6,7 2) [c.136]

Вертикально расположенная пластина, нагреваемая тепловым потоком постоянной плотности 20 Вт/м , Движется вертикально сО скоростью [c.144]

Чувствительность измерителей достигает 0,1 вг/ж . Они не могут дать надежных результатов для конструкций с вакуумными видами изоляции, в которых тепловой поток в большинстве случаев меньше 1 вт мР. Испытания необходимо проводить в условиях стационарного теплового режима, при котором величина теплового потока постоянна по всей толщине изоляционной конструкции. Колебания температуры окружающей среды во время измерения могут приводить к значительным погрешностям в результатах. [c.200]

Рис. 8. Распределе1И1е вдоль оси трубы числа Ма и отношения температур Т/Г, при течении сжимаемого газа в условиях заданного на стенке теплового потока постоянной плотности

Рис. 11.2.2. Диаграмма устойчивости течения около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности в жидкости с Рг = 6,3. (С разрешения авторов работы [127]. 1978, Pergamon Journals Ltd.)

Первые вычисления характеристик нейтральной устойчивости были проведены в работах [88, 115, 123, 149] и к настоящему времени накоплено большое количество данных по форме нейтральных кривых и линий постоянного значения коэффициента роста амплитуды возмущений во многих естественноконвективных течениях. На рис. 11.2.1 и 11.2.2 приведены диаграммы устойчивости для течения около вертикальной поверхности, выделяющей тепловой поток постоянной плотности д" в жидкость с Рг = = 0,733 и Рг = 6,7. Отметим, что при этом в уравнении (3.5.24) п= 1/5. На диаграммах используется обобщенный параметр О, [c.19]

Исключительно хорошее подтверждение приведенных выше результатов было получено в экспериментах Джалурия и Гебхарта [73]. Измерения проводились в течении воды, возникающем около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности. Контролируемые продольные возмущения, промодулированные в поперечном направлении, вводились в поле течения с помощью вибрирующей ленты (рис. 11.3.3,6), расположенной в сечении с =140 [71]. Измерения позволили получить подробную картину последующего развития возмущения и общего течения. Отметим, что реальное течение в каждой точке можно представить как суперпозицию основного течения с составляющими скорости 7, у и некоторого вторичного осредненного течения, которое возникает в результате взаимодействия возмущений с этим основным течением. Обозна чим компоненты локальной скорости основного течения через и, V, Ш, тогда компоненты скорости вторичного осредненного течения будут выражаться величинами и — й, V—V, [c.31]

Механизмы процесса такого перехода детально исследовались в экспериментах Махаджана и Гебхарта [104] с течением около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности в азоте при повышенном давлении. Результаты измерений показали, что механизмы перехода в целом такие же, как и для воды. Однако в газах толщины температурного и динамического пограничных слоев сопоставимы по величине, и поэтому пульсации скорости раньше начинают воздействовать на поле температуры. В результате переходы в динамическом и тепловом пограничных слоях происходят почти одновременно. [c.40]

Рис. 11.10.1. Основные частоты колебаний при совместной естественной конвекции около вертикальной поверхности, нагреваемой на воздухе (Рг = = 0,733) тепловым потоком постоянной плотности. (С разрешения авторов работы [16]. 1983, ambridge University Press.)

Рис. 11.14.1. Кривые нейтральной устойчивости естественной конвекции холодной воды около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности. (С разрешения авторов работы [129]. 1986, Pergamon Journals Ltd.)

В работе [7] рассматривалась полностью развитая ламинарная свободная конвекция между вертикальными поверхностями, подвод тепла через которые осуществляется тепловым потоком постоянной величины. Схема течения показана на рис. 14.2.4, б. Были подсчитаны также соответствующие числа Н ссельта. Проведено численное и экспериментальное исследование формирующегося течения в вертикальном плоскопараллельном канале для случая асимметричного нагрева [8]. Показано, что по мере продвижения по потоку решение этой задачи асимптотически стремится к замкнутому решению для полностью развитого течения. [c.248]

Исключительно хорошее подтверждение приведенных выше результатов было получено в экспериментах Джалурия и Гебхарта [73]. Измерения проводились в течении воды, возникающем около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности. Контролируемые продольные возмущения, промодулированные в поперечном направлении, вводились в поле течения с помощью вибрирующей ленты (рис. 11.3.3,в), расположенной в сечении с 0 =140 [71]. Измерения позволили получить подробную картину последующего развития возмущения и общего течения. Отметим, что реальное течение в каждой точке можно представить как суперпозицию основного течения с составляющими скорости й, и некоторого вторичного осредненного течения, которое возникает в результате взаимодействия возмущений с этим основным течением. Обозначим компоненты локальной скорости основного течения через и, V, тогда компоненты скорости вторичного осредненного течения будут выражаться величинами V — й, V — V, 1Р. Как и прежде, и, х) ш представляют собой периодически изменяющиеся компоненты скорости. Результаты измерений возмущения скорости и при различных значениях д и г показали, что для исследованного диапазона частот вводимых возмущений линейная теория устойчивости позволяет практически безошибочно определить частоту возмущения с наибольшей скоростью усиления, Оказалось, НТО механизм выделения характерной частоты возмущения, обнаруженный при исследовании взаимодействия течения с продольными возмущениями, не очень сильно изменяется при дополнительной поперечной модуляции амплитуды вводимого возмущения. [c.31]

Расчет тепловых потерь. При расчете мощности, необходилюй для компенсации тепловых потерь ЭПС, принимают, что печь работает в установившемся теп-JЮвoм режиме, когда тепловые потоки постоянны во времени. Обычно ограничиваются расчетами потерь через стенки печи Л ф и через отверстия [c.591]

Рассмотрим одномерный стационарный во времени поток тепла интенсивностью д [в кал м ч)] в зернистом слое высотой х, по которому в направлении, одинаковом с тепловым потоком, движется жидкость (газ) с весовой скоростью С [в кг/ м ч)]. С неко-, торым приближением примем, что градиентов температуры между твердыми частицами и газом нет коэффициент теплопроводности зернистого слоя при отсутствии конвективных потоков газа Я,о.э-Интенсивность теплового потока, постоянная по высоте слоя, определяется как сумма теплопереноса теплопроводностью и конвекцией [c.337]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология