Тепловые характеристики теплопередачи

Полученные значения тепловых характеристик змеевика сводим н табл. 3.16. Находим коэффициенты теплопередачи для соответствующих участков [c.177]

Явления нестационарного теплового режима в теплоизолированном канале представляют интерес для конструктора. Условия нестационарности в пористом цилиндре имеют особое значение ири исследовании теплопередачи, так как методы нестационарного режима часто используются при нахождении основных тепловых характеристик компактных насадочных поверхностей [Л. 5, 6]. Приведены закономерности нестационарного изменения температур как в твердой стенке, так и в жидкости, в том числе и для максимального наклона кривой изменения темиературы. Эти результаты изображены графически на рис. 3-14—3-17, а более точно представлены в табл. 3-2 и 3-3. Многие данные, характеризующие теплопередачу в сетчатых и сферических насадочных иоверхностях, приводимые в гл. 7, были получены на основании решения, соответствующего максимальному наклону (рис. 3-17 и табл. 3-3), и методики для нестационарных условий, разработанной Локе Л. 5]. Результаты решения 18, помещенные в таблицу, получены на основании обработки на вычислительных машинах исходных данных, взятых из нескольких независимых источников [Л. 5, 7, 8]. [c.59]

Перенос тепла в области перехода. Наиболее важным для практики результатом процесса перехода является повышение интенсивности теплопереноса по сравнению со стационарным ламинарным течением. На рис. 11.4.6 в качестве примера показано, как возрастают локальные характеристики теплопередачи при изменении режима течения от ламинарного до полностью турбулентного. Эти данные заимствованы из работы [127], где они получены при исследовании течения воды около вертикальной поверхности, нагреваемой тепловым потоком постоянной плотности. Увеличение локального коэффициента теплопередачи сопровождается соответствующим уменьшением локальной температуры поверхности по сравнению с ее значением при ламинарном режиме Течения. Данные рис. 11.4.6 соответствуют пяти значениям теплового потока видно, что с его увеличением область перехода смещается вперед, а отклонение чисел Нуссельта Ына- от значений для ламинарного пограничного слоя возрастает. Зависимости, характерные для полностью развитого турбулентного течения, устанавливаются далеко вниз по потоку. Результаты измерений хорошо согласуются с корреляционными зависимостями [153]. [c.46]

В работе [139] проведено детальное экспериментальное исследование как структуры течения, так и характеристик теплопередачи при постоянном тепловом потоке от поверхности. Локальные измерения в потоке воды около поверхности с 0 до 30° были выполнены термопарой и клиновидным пленочным термоанемометром. При угле отклонения 0 10° оба типа возмущения усиливаются одинаково. Если 0 не превышает 10°, то развитие возмущений происходит почти так же, как и в вертикальном течении. При 0 > 10° преобладают возмущения в виде продольных вихрей. Периодичность этих вихрей в боковом направлении зависит от угла 0 и не зависит от величины теплового потока. [c.125]

Вместе с этим в предыдущем параграфе отмечалось, что температурный режим при адиабатическом оперировании находится в прямой зависимости от физико-химических и тепловых характеристик процессов. То же относится и к политропическим системам со ступенчатым теплообменом, хотя здесь решающее воздействие начинают оказывать теплотехнические условия, которые в устройствах с непрерывным теплообменом приобретают определяющее значение. Однако и в последних случаях характер температурных кривых при одинаковых условиях теплопередачи продолжает меняться в зависимости от кинетических и тепловых особенностей процессов. [c.110]

Следовательно, коэффициент теплопередачи, являющийся основной тепловой характеристикой газоохладителя, можно рассматривать зависящим только от двух коэффициентов теплоотдачи. [c.278]

Влияние теплопроводности матрицы. Длина пути передачи тепла внутри поверхности теплообмена так мала, что теплопроводность оказывает ничтожное влияние на характеристики теплообменника. По этим же соображениям с точки зрения теплопередачи использование керамических, а не металлических пластин и влияние отложений сажи или кокса на поверхностях вращающегося регенератора оказывают очень небольшое влияние. В реальных условиях масса отложений в некоторых аппаратах может привести к значительному увеличению теплоемкости ротора и таким образом фактически улучшить тепловые характеристики теплообменника. Такие отложения, однако, создают сопротивление потоку воздуха и, следовательно, увеличивают потери давления в потоке, движущемся через аппарат, так что приходится принимать меры для чистки теплообменника и удаления отложений. [c.199]

Определение коэффициента теплопередачи Кг производилось на модели стального трубчатого аппарата высотой 1400 мм и диаметром 300 мм. Тепловая характеристика снималась как с незащищенных трубок, так и с трубок, защищенных бакелитовыми покрытиями. [c.139]

Для подсистемы Теплопередача в диффузионных процессах разработан математический аппарат, включающий описание на макроуровне тепловых характеристик потоков с учетом эффектов смешения компонентов, а также общее описание про- [c.267]

Для подсистемы Теплопередача в диффузионных процессах разработан математический аппарат, включающий описание на макроуровне тепловых характеристик потоков с учетом эффектов смешения компонентов, а также общее описание процессов теплопередачи от нагревательных устройств. Что касается микроуровня этой подсистемы, то нахождение характеристик теплоотдачи сводится к оценкам состояния поверхностей раздела фаз на базе эмпирических соотношений для коэффициентов теплоотдачи. [c.251]

Рассмотренная методика относится к определению некоторых тепловых характеристик машины, связанных с тепловым балансом. Однако в машине должны быть созданы условия для обеспечения переноса необходимых количеств тепла, которые связаны с закономерностями теплопередачи. После того, как машина в основном спроектирована, необходимо определить, обеспечат ли полученные поверхности теплообмена перенос необходимого количества тепловой энергии. [c.131]

Расчет коэффициента теплоотдачи а и коэффициента теплопередачи к предполагает, что теплообмен происходит через идеальные поверхности и что известны точные значения соответствующих теплофизических характеристик веществ. Однако в действительности качество поверхностей не является идеальным и теплофизические константы точно не известны. В результате этого в тепловых расчетах теплообменника имеется известная неуверенность, которая, однако, не должна привести к тому, чтобы расчет рассматривался как предварительный, или чтобы в основу его были положены большие коэффициенты запаса. [c.166]

Определение кинетических характеристик теплового процесса — средней разности температур и коэффициента теплопередачи — является задачей теплопередачи как науки о процессах распространения тепла из одной части пространства в другую. Тепло может распространяться различными способами теплопроводностью, конвекцией и тепловым излучением. [c.120]

Рис. 11.12.4. Зависимость характеристик теплопередачи от расстояния по потоку в случае естественной конвекции около поверхности с углом наклона 29° для различных уровней плотности теплового потока. (С разрешения авторов работы [139]. 1978, Pergamon Journals Ltd.)

При конструктивном решении контактных аппаратов для обеспечения равномерного прохождения газов и т. д. необходимо применять гидродинамическое моделирование, а для определения тепловых и диффузионных характеристик — тепловое моделирование. Это означает, что моделирование химических реакторов не сводится только к анализу математического описания. Методы физического моделирования дополняют математические при решении вопросов гидродинамики, теплопередачи и диффузии. Таким образом, полное моделирование химических реакторов должно сочетать в себе методы математического и физического моделирования. [c.15]

Компоновку готового теплообменника к<ожно изменить в соответствии с конкретным количеством каждой рабочей среды, имеющимся напором и заданным тепловым режимом. В таком случае гидромеханическую характеристику теплообменника можно приблизить к оптимальной и повысить коэффициент теплопередачи. [c.693]

Были проведены расчеты для участка, на котором одновременно происходит тепловая и гидродинамическая стабилизация турбулентного потока в трубе. Однако, по мнению авторов, такие решения имеют весьма ограниченную область применения и могут привести к ошибкам. Если труба имеет плавный вход, то возникает тенденция к развитию ламинарного пограничного слоя с последующим переходом к турбулентному течению, причем характеристики теплообмена в этом случае совершенно отличны от тех, которые существуют при формировании турбулентного пограничного слоя сразу же у входа в трубу, как это и принимается во всех подобных решениях. Если во входном сечении кромка трубы острая, то это вызывает отрыв пограничного слоя на входном участке и развитие турбулентности, определяющей значительно большую интенсивность теплопередачи на входном участке, чем это следует из решений, основанных на предположении о развитии турбулентного пограничного слоя. В гл. 7 приведены характеристики, основанные на экспериментальных данных для нескольких типов труб, имеющих острую входную кромку можно полагать, что эти данные гораздо точнее и полезнее при расчете теплообменников, чем имеющиеся аналитические решения. [c.88]

Рассмотрим вопрос о наглядности расчета. Для анализа, понимания и обобщений рабочих процессов важно видеть в цифрах расчета существо дела. Студенты и молодые инженеры легко усваивают пределы рабочих температур, давлений, скоростей и коэффициентов теплопередачи. Но когда они сталкиваются с такими определяющими параметрами расчета, как тепловосприятия элементов агрегата, энтальпии воздуха и продуктов сгорания, то наглядность цифр исчезает. Объясняется это тем, что эти величины в обычной методике расчета отнесены к 1 кг (м ) топлива, а теплота сгорания топлива широко колеблется примерно от 8000 до 40 000 кДж/кг (2000—10 000 ккал/кг). Наоборот, по приведенным характеристикам все эти величины очень наглядны. Они безразмерные — показывают долю тепла топлива. Для серийных парогенераторов эти величины приобретают стабильность для каждого элемента агрегата — они мало зависят от сорта и вида сжигаемого топлива. Наряду с наглядностью упрощается очень важная сторона расчетов — их обобщение. Многие расчеты парогенератора на различные топлива становятся просто излишними. Приведем один пример. В нормативном методе приведены подробные табличные данные по составу, объемам и энтальпиям для 44 природных и попутных газов [Л. 7]. Предусмотрена возможность теплового расчета парогенератора для каждого из этих топлив. В действительности же достаточен расчет лишь на одно любое из этих топлив. При расчете парогенератора на другие газы изменятся лишь расходы топлива. В этом объективно убеждает нас высокая стабильность обобщенных констант для всех этих 44 топлив (табл. 3-7 и 4-10). [c.6]

Уже на данной стадии развития метода приведенных характеристик топлива целесообразно широкое внедрение его в практику инженерных И учебных расчетов. Для этой цели уместно в новых изданиях нормативных методов теплового и аэродинамического расчетов парогенераторов построить определения всех балансовых соотношений и величия, связанных с топливом, на основе приведенных характеристик. Это изменение явится серьезным шагом на пути обобщения громоздких расчетов теплообмена в современных парогенераторах. При этом для каждого определенного элемента однотипных парогенераторов при широком разнообразии сжигаемых топлив сравнительно мало будут различаться не только скорости газов, коэффициенты теплопередачи и температуры газов, как это имеет место при обычных методах расчета, но и все другие основные параметры и величины теплового расчета объемы воздуха и продуктов сгорания, энтальпии газов и тепловосприятия поверхностей нагрева. Как известно, эти параметры и величины лри обычных методах расчета и разнообразных топливах так же сильно различаются, как и величины СРд. При расчетах по приведенным характеристикам все эти параметры и величины мало изменяются. Важно, что эти небольшие изменения приведенных объемов и энтальпий в зависимости от вида и качества топлива наглядно характеризуют топливо. Так, например, более влажные топлива (или более зольные при неизменной рабочей влажности) будут иметь большие значения приведен- [c.6]

Действительно, произведем сравнение по габаритным и массовым характеристикам газожидкостных теплообменников, в которых тепловые сопротивления со стороны жидкости очень малы. Коэффициенты теплопередачи принимаются равными коэффициентам теплоотдачи с газовой стороны. При этом величина поверхности теплообмена определяется газовой стороной. [c.8]

Па с) продуктов, напр, аммофосных пульп в произ-ве минеральных удобрений. Осн. характеристики скорость циркуляции р-ра 2,0-2,5 м/с, Л(пол = 7-15 °С, пов-сть нагрева до 1800 м , коэф. теплопередачи до 3 кВт/(м К), продолжительность работы между промывкой или мех. очисткой до 30 сут. Важное достоинство-независимость интенсивности В, р-ра от тепловой нагрузки. Недостатки необходимость использования насосов, затраты электроэнергии на циркуляцию р-ра. [c.437]

На рис. 4 приведено изменение тепловых характеристик по длине реактора. Интересна седловидная форма кривой теплонапряже-ния. Она обуславливается в основном изменением разности температур стен трубы и потока д Т и коэффициента теплопередачи К. Вначале дТ уменьшается и падает, несмотря на увеличение К. Затем в зоне быстрого протекания реакций конверсии метана д Т снова возрастает, что ведет к уве чению 0 . На конечном участке снова падает вследствие уменьшения Д Т и К. Результаты иоделирования реакционной трубы позволяют найти степень конверсии метана и состав газа при различных режимах работы, [c.90]

Тепловые характеристики реакционной трубы диаметром 104x16 мм показаны на рис.46. Форма кривой теплонапряжения обусловливается в основном изменением разности температур стенки трубы и потока лТ (см.рис. 44,/) и коэффициента теплопередачи к. Вначале 4г уменьшается и падает, несмотря на увеличение к. Затем в зоне быстрого протекания реакиий конверсии метана т возрастает, что ведет к увеличению . На конечном участке снова падает вследствие уменьшения 1 К. При других соотношениях параметров форма кривой теплонапряжения будет другой, но всегда в начале реакционной трубы более высокое, чем на конечном участке. [c.160]

Для определения степени утонения, размеров заготовки и необходимого усилия в некоторой мере можно воспользоваться методами и выводами, накопленными теорией и практикой металло-штамповки. При известных значениях физико-механических свойств пластика скорость формоизменения, длительность нагревания заготовки и длительность охлаждения изделия могут быть приближенно решены на основе общих законов теплопередачи. Отсутствие достаточного количества систематически обработанных данных, характеризующих зависимость (в рабочем интервале температур) пластических показателей относительного удлинения и сужения, предела текучести и ряда тепловых характеристик (теплопроводности, теплоемкости) от температуры и непрерывно меняющегося (при нагревании — охлаждении) состояния пластика в целом исключает пока возможность точного оцределеиия перечисленных выше параметров расчетным путем. Поэтому конструирование [c.605]

При этом сопротивление газового и воздушного трактов возрастает незначительно и нет необходимости в применении мощных вентиляторов и дымососов. Е.ажным достоинством такого воздухоподогревателя является то, что температура стенки тепловой трубы (при квалифицированном выборе конструктивных характеристик н заполнении тепловой трубки теплоносителем) во время работы поддерживается значительно выше точки росы, что создает условия для на. ежной эксплуатации аппарата в коррозионной среде. В отличие от воздухоподогревателей обычных конструкций, где сквозная коррозия труб приводит к перетоку части воздуха в дымовые газы, разрушение стенки тепловой трубы мало отражается на работоспособности аппарата. При этом незначительно уменьшается поверхность теплопередачи. [c.87]

Зная AQ, можно приступать к аналитическому расчету дополнительной поверхности теплообмена, решению вопроса увеличения производительности вентилятора, обоснованному выбору рекомендаций по изменению схем обвязки теплообменных секций, разработке комбинированных схем, определению границ регулирования и т. д. Повышение эффективности работы АВО неразрывно связано с увеличением коэффициента теплопередачи Кф, анализ которого возможно выполнить по графику Кф = = f vp)y3 или аналитическому выражению Кф = Кк(ир)". Поскольку предварительно определен дополнительный тепловой поток AQ для выбранной температуры /, или t, можно подсчитать значение (1 р)уз, при котором достигается номинальный теплосъем. По (ор)уз определяется количество воздуха, участвующего в теплообмене, производительность вентилятора по эксплуатационной аэродинамической характеристике и сопротивлению теплообменных секций // . ==/( (ир) з находится увеличение затрат мощности на обеспечение номинального теплосъема при повышенных значениях или t. Характер изменения Кф == f (г> р)уз обусловливает увеличение Кф на АВО в пределах 5—15%, что зависит, главным образом, от соотношения авн и ан. п. Чем выше значение вн, тем в большей степени характер изменения Кф = /(ир)уз приближается к характеру изменения ан. п от скорости воздуха в узком сечении. При построении Кф =s = [( Р)уз для различных зон работы АВО интенсивность изменения Кф может заметно различаться, поэтому при анализе изменения Кф и разработке рекомендаций необходимо учитывать возможность повышения эффективности работы отдельных зон, реализуемую перераспределением охлаждающего воздуха. [c.79]

На рис. 5 приведена структурная схема математической модели. Переменные процесса, некоторые константы (коэффициенты теплопередачи) и сырьевые потоки являются входными параметрами, по ним проводят оптимизацию процесса. Тепловой и материальный балансы сводят с учетом предполагаемых выхода алкилата и поттребления изобутана. Из этих балансов находят условия реакции, которые затем используют при разработке реактора. Расчеты теплового и материального баланса повторяют в том случае, если характеристики разработанного реактора существенно отличаются от использованных при прежних расчетах. Затем рассчитывают значения управляющих переменных и используют их при оптимизации процесса. [c.208]

На рис. 1, а схематически показана гомоген ая капиллярная структура. Фитиль прилегает к стенке тепловой трубы таким образом, чтобы обеспечить хоронтий контакт со стенкой в зоне передачи теплоты. Хороший контакт обеспечивает удовлетворительную теплопередачу ог стенок и к стенкам тепловой трубы. Используются также каналы на стенках (рис. 1, б). Более усовершенствованную структуру представляют собой тонкие экраны (рис. 1, в). Преимущество такой конструкции заключается в том, что уменьшается унос жидкости, текущей в фитиле, паром, который движется из испарителя тепловой трубы к конденсатору. Более важно, что экран может иметь поры малого размера и это позволяет увеличить капиллярный потенциал без существенного увеличения сопротивления в каг1алах. В [196] приведены результаты испытаний тепловых труб с капиллярной структурой, изображенной на рис. 1, б, в, которые показали улучшение. характеристик тепловых труб. [c.109]

Лекция 3, Тепловые процессы и аппараты. Значение процессов теплообмена в хишческоь технологии. Виды переноса теплоты, их характеристика. Основы теплопередачи. Стационарный и неотационар- [c.266]

Применение средств вычислительной техники значительно облегчает процедуру расчета и выбора теплообменной аппаратуры. В проектных институтах нефтепереработки и нефтехимии применяются программы теплового и гидравлического расчета на ЭВМ конденсатора парогазовой смеси, тер лосифонных кипятильников, теплообменников, в которых осуществляется нагрев или охлаждение продуктов. Исходными данными для расчета служат тепловая нагрузка, температурный режим, теплофизические свойства сред, термические сопротивления загрязнений. Результаты счета — коэффициент теплопередачи, расчетная и рекомендуемая площади поверхности теплообмена, геометрическая характеристика аппаратов и их гидравлическое сопротивление. [c.115]

Строя график зависимости и ( 2 от принятых значений или нагрузочную характеристику (рис. УП1-31), по точке пересечения кривых 71 = f (4т1) и = 2 ( ста) определяют удельную тепловую нагрузку д. Тогда коэф жциент теплопередачи К --- /А р-Определив К, находят поверхность теплообмена по общему уравнению теплопередачи [c.342]

По уравнению (6-2) можно определить и построить характеристику теплообменного аппарата, с помощью которой оценивается изменение теплопроизводительности и конечных параметров теплоносителей при изменении расхода одного из них. Для этого задаются значениями тепловых эквивалентов теплоносителей, определяют или принимают по данным испытаний скорости теплоносителей, коэффициенты теплоотдачи и коэффициент теплопередачи и при заданных начальных температурах теплоносителей определяют теплопроизводи-тельность при выбранном режиме. [c.206]

Рассмотрено влияние на конвек ги Вную теплопередачу степени перегрева расплава и его физических свойств и показано, что большинство солевых растворов пропускают инфракрасную часть излучения и сами излучают, в связи с чем радиационная составляющая может играть существенную роль в тепловой работе аппарата. Си-стематазираваны оптические характеристики солевых ра1Сплавов. [c.2]

Воздухоподогреватель газовой турбины ГТ-600-6 имеет ту же конструктивную схему, что и газоподогреватель ГУБТ-6. Воздух проходит последовательно четыре хода, продукты сгорания — один. Лист имеет размеры 400 X 845 X 1 мм при шаге овалообразных выступов 5 = 25 мм. Уменьшение шага выступов от 40 мм до 25 мм позволило увеличить коэффициент теплопередачи и улучшить тепловые, габаритные и массовые характеристики теплообменника. Для обеспечения надежности и увеличения срока службы теплообменника листы изготовлены из стали Х18Н9Т. В этой конструкции гребенки выполнены значительно тоньше (6 мм), этой мерой удалось избежать пережога тонких листов при сварке их с гребенками. Секции установлены на катках в бетонном обмурованном газоходе, что позволяет вдвигать и выдвигать их при монтаже, осмотре и проведении ремонта. Для избежания утечек продуктов сгорания, помимо поверхности теплообмена, предусмотрены специальные уплотнения. Общая поверхность теплообмена 2880 м , масса восьми секций 62 т. [c.63]

Движение р-ра в В.а. с естественной циркуляцией (рис. ],а, б, в) осуществляется благодаря разности плотностей парожидкостной смеси в зоне кипения и р>-ра вне ее (рис. 1,6) или вследствие увлечения жидкости всплывающими пузырьками пара (аппараты с кипением р>-ра в трубах камеры). Эти аппараты применяют для маловязких ( до 6-8 мПа-с) р-ров. Оси. характеристики скорость циркуляции р-ра обычно не более 1,0-1,5 м/с, ДГпол = 15-25 °С, пов-стъ нагрева до 630 м , коэф. теплопередачи 1,2-1,8 кВтДм -К). продолжительность работы между промывкой или мех. очисткой 3-4 сут. Достоинство-отсутствие расхода электроэнергии недостаток-зависимость интенсивности В. от тепловой нагрузки, к-рая снижается при загрязнении пов-сти нагрева. [c.436]

Исследование теплопередачи при конденсации неподвижного водяного пара на внешней поверхности горизонтальной трубы осуществлялось на установке, тепловая схема которой представлена па рис. 1. Собственно конденсатор выполнен в виде горизонтально расположенного металлического корпуса диаметром 108x4 мм с установленной в нем опытной трубой. Сечение конденсатора достаточно велико, чтобы можно было пренебречь влиянием скорости пара на процесс конденсации. Вдоль боковых образующих корпуса конденсатора установлены смотровые окна. Патрубки подвода конденсирующегося пара от парогенератора и удаления паровоздушной смеси установлены на противоположных концах корпуса конденсатора. Геометрическая характеристика опытных труб приведена на рис. 1, б и в табл. 1. [c.175]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология