Степень парциальности

Из полученных уравнений видно, что числитель представляет собой разность парциальных давлений в данном и равновесном состоянии, а знаменатель описывает равновесную адсорбцию каждого компонента на катализаторе. Показатель степени парциального давления каждого компонента, фигурирующего в числителе, равен числу молекул, принимающих участие в процессе адсорбции, независимо от того, является ли адсорбция самым медленным процессом или нет. Например, для реакции вида Л + 5, в которой адсорбция протекает согласно уравнению А + / А/, разность парциальных давлений [c.120]

Если молекула в процессе адсорбции подвергается диссоциации, то показатель степени парциального давления соответствующего компонента равен /з. Если адсорбция или десорбция какого-либо из компонентов является самым медленным этапом реакции, то парциальное давление этого компонента исключается из знаменателя уравнения скорости реакции. [c.120]

Можно предположить, что скорость повторного окисления поверхности, восстановленной во время реакции, пропорциональна некоторой степени парциального давления кислорода и каталитической поверхности, не покрытой кислородом, т. е. [c.219]

Обычно находят, что скорость гидрирования бензола пропорциональна парциальному давлению водорода и не зависит от парциального давления бензола [96, 97]. Показатель степени парциального давления водорода увеличивается с температурой до тех пор, пока пе достигнет предельного значения, равного единице [98]. Следовательно, эти результаты показывают, что бензол адсорбируется прочно, тогда как водород либо адсорбируется слабо. [c.346]

Из вышесказанного ясно видно, что во всех случаях, за исключением одного, скорость каталитического распада аммиака пропорциональна либо первой, либо нулевой степени парциального давления аммиака и более или менее сильно тормозится или водородом, или азотом, или ими обоими, [c.130]

Таким образом, при низкой концентрации карбонилов она должна быть пропорциональна четвертой степени парциального давления окиси углерода и зависеть от парциального давления водорода, а при высокой концентрации пропорциональна восьмой степени парциального давления окиси углерода и не зависеть от парциального давления водорода. [c.49]

Цепной взрыв. При впуске горючей смеси в замкнутый сосуд, нагретый до некоторой температуры Т, смесь быстро нагревается до этой температуры. Время нагревания, пропорциональное давлению смеси, при атмосферном давлении составляет величину порядка 0,1 сек. В нагретой смеси идет химическая реакция, течение которой определяется температурой, давлением и составом смеси. Если значения этих параметров таковы, что состоянию горючей смеси отвечает точка на диаграмме р, Т, лежащая вне полуострова воспламенения (см. стр. 504), в смеси пойдет медленная стационарная реакция. Из опытов Гиншельвуда с сотрудниками [766], изучавших медленную реакцию горения водорода в кислороде, следует, что вблизи верхнего предела воспламенения (по давлению), т. е. при давлениях, мало отличающихся от давления на верхнем пределе (ра), а также под нижним пределом воспламенения, т. е. при р<ри эта реакция идет на поверхности реакционного сосуда (каталитическая реакция). При повышении давления (от рг) параллельно с этой реакцией идет медленная объемная реакция, скорость которой быстро растет с давлением, будучи пропорциональной кубу парциального давления водорода и первой степени парциального давления кислорода. Позднейшие подробные исследования кинетики этой реакции показали, что она следует цепному механизму (неразветвлепные цепи) [203]. [c.535]

Изменение степени парциальности является распространенным и относительно широко исследованным, применительно к осевым ступеням, способом регулирования расхода рабочего тела паровых турбин. [c.111]

Для осуществления парциального регулирования направляющий аппарат разбивается на изолированные группы сопел, в которые газ подается через систему вентилей. Степень парциальности е изменяется отключением соответствующей части сопел с помощью вентилей. [c.111]

Влияние степени парциальности на характеристики турбодетандера. Характеристики турбодетандера снимались при степени парциальности е=1 0,94 0,78 0,69 0,67 0,61 0,44 0,36 с расположением активных сопел на одной дуге (фиг. 3), т. е-114 [c.114]

Рассмотрим некоторые результаты исследования. Из фиг. 4 видно, что уменьшение степени парциальности приводит к заметному снижению riaQ и некоторому уменьшению оптимальной [c.115]

В зависимости от степени парциальности при постоянном отношении и различных значениях степени расширения Р , видно,что изменение степени расширения в пределах от 0,34 до 0,69 не [c.115]

Сопоставление показывает, что наибольшее снижение к. п. д. при уменьшении степени парциальности наблюдается у радиальных реактивных турбодетандеров и турбин. Для этого типа [c.116]

При уменьшении степени парциальности ухудшается использование поля центробежных сил н это сказывается на к. п. д. тем больше, чем большую долю работы составляет работа ко-риолисовых сил. [c.116]

Быков Н. H., Емин О. H., Черкасов Б. А. Подбор параметров парциальной газовой турбины и влияние степени парциальности на ее характеристики. Известия МВО СССР, сер. Машиностроение , 1960, K 2. [c.124]

На некоторых установках регулирование холодопроизводительности турбодетандеров осуществляют отключением части сопел (изменение степени парциальности подвода газа к колесу). Этот способ менее экономичен, чем способ регулирования газа с помощью поворота лопаток направляющего аппарата. [c.130]

На выходе из сопел направляющего аппарата активного турбодетандера скорость газа превышает критическую. В горловине — наиболее узкой части сопла Лаваля скорость газа равна критической (равной скорости звука в газе при данной температуре) и превысить ее не может. Поэтому объемное количество газа, проходящего через наиболее узкую часть сопла, постоянно, не зависит при данной температуре от перепада давлений и определяется площадью поперечного сечения горловины. Следовательно, производительность турбодетандера при данных параметрах газа на входе определяется суммарным сечением горловин сопел направляющего аппарата. При выключении части сопел общее проходное сечение уменьшается, и производительность детандера снижается. На этом и основано регулирование производительности активного турбодетандера, для части сопел которого предусматривают возможность отключения. Часть сопел работает постоянно. Отношение суммарной длины дуги, на которой расположены невыключенные работающие сопла, к полной длине окружности называется степенью парциальности. Изменение степени парциальности определяет диапазон регулирования производительности машины. [c.150]

Отношение длины окружности, на которой расположены работающие сопла, к длине всей окружности сопел называется степенью парциальности. [c.363]

Рис. 146. Зависимость адиабатического к. п. д. активнореактивного турбодетандера от числа оборотов и степени парциальности (отношения дуги, занятой работающими соплами, к длине окружности, на которой размещены сопла). По опытам ВНИИКИМАШ для условий работы турбодетандера расход воздуха в стандартных условиях 3300 лг /ч абсолютное давление р, = 4,7 кгс/с.и рг=

Рис. 6.26. Зависимость адиабатического к.п.д. активно-реактивного турбодетандера от числа оборотов и степени парциальности (отношения дуги, занятой работающими соплами, к длине окружности, на которой размещены сопла). Опытные данные для работы турбодетаидера расход воздуха в стандартных условиях 3300 Л1 / , абсолютное давление Рх = 4,7 кгс/сж, р —, 2 кгс см , il = —145°С (ВНИИкриогенмаш).

Эта работа является продолжением предыдущего исследования каталитической гидрогенизации циклопропана на платине [5]. Закономерности начальной скорости реакции циклопропана с водородом были определены при температурах 50, 100 и 200°. В выражении для начальной скорости реакции показатель степени парциального давления водорода в указанном температурном интервале повыщался от —0,8 до О, а циклопропана— от 0,4 до 1. Следовательно, происходит сильная адсорбция водорода, в то время как адсорбдия циклопропана с повышением температуры становится все более слабой. [c.57]

Эта потеря для турбин мощностью свыше 1000 л. с. и при полном подводе пара имеет небольшую величину. Для одно венечного колеса при степени парциальности е Стодола дает формулу [c.369]

Уравнения (11.169) и (11.170) есть уравнения. химического равновесия между реагирующими идеальными газами. Они были впервые установлены в прошлом веке норвежскими учеными Гульдбергом и Вааге и получили название закона действующих масс. Этот закон гласит каков бы ни был состав смеси в условиях ее равновесия при определенной температуре и давлении, отношение произведений степеней парциальных давлений или мольных долей (концентраций) конечных и исходных компонентов реакции, взятых с показателями, равными соответствующим стехиометрическим коэффициентам, есть величина постоянная . [c.138]

Характерными безразмерными конструктивными параметрами ступени являются относительный диаметр выхода х, степень парциальности е и форма облопачивания, определяющая углы потока 1 и р2- [c.369]

Степень парциальности. Газ к рабочему колесу может подводиться по всей его окружности (полный подвод) или на части окружности (парциальный подвод). Степень парциальности е — часть длины окружности рабочего колеса, через которую к нему подводится газ. При полном подводе степень парциальности равна единице. Парциальный подвод сопряжен с дополнительными потерями. Однако к нему ириходится прибегать, чтобы предотвратить непомерно высокое число оборотов и компенсировать слишком малую ширину рабочего колеса, когда объемный расход V мал, а располагаемое удельное теплопадение Д/, велико. Парциальный подвод является также одним из средств для регулирования расхода через рабочее колесо изменением числа включенных сопел. Для уменьшения дополнительных потерь от нестационарности при парциальном подводе сопла располагают по возможности непрерывно. [c.369]

К. п. д. >) направляющего аппарата зависит от геометрической формы сопел (меж-лопаточных каналов), шероховатости поверхностей сопел и режима потока (угла натекания а , безразмерных критериев течения Кг, и степени парциальности). Величина г] точно может быть определена только экспериментально. Для направляющих аппаратов турбодетандеров (см. стр. 390) ориентировочная зависимость от ширины 6с показана на рис. 1Х-5. Кривая на рис. 1Х-5 приближенно описывается формулой [c.371]

В зависимости от конкретных условий, в частности в зависимости от изменения холодопотерь по времени и требуемой экономичности, регулирование расхода газа, проходящего через турбодетандер, осуществляется дросселированием на входе, изменением сечений сопел поворотными лопатками направляющего аппарата и изменением степени парциальности. [c.389]

К. п. Д. рабочего колеса -п" зависит от формы (в частности, кривизны) каналов, шероховатости их поверхности, степени парциальности и режима потока (угла натекания рх, харахтера течения и безразмерных критериев течения Яе и М). К. п. д. т]" точно может быть определен только экспериментально. На рис. 1Х-7 показана ориентировочная зависимость к. п. д. рабочего колеса т)" от угла поворота потока в колесе. [c.373]

Регулирование расхода изменением степени парциальности отключением групп сопел. При этом способе регулирования удельная холодопроизводительность с уменьшением расхода, так же, как и при регулировании поворотным направляющим аппаратом, уменьшается только лишь в результате падения к. п. д. Как показывает опыт, падение к. п. д. с уменьшением расхода даже в реактивных центростремительных турбодетандерах умеренное при уменьшении парциальности от 1 до 0,75 относительное уменьшение к..п. д. (по сравнению с полным подводом) составляет в среднем лишь 1,2% на каждые 5% уменьшения парциальности [13,19], а в активных турбодетандерах не превосходит 0,8% [3]. Поэтому регулирование отключением сопел как более экономичное по сравнению с регулированием дросселированием на входе и конструктивно несложное широко применяют в активных турбодетандерах (см. рис. 1Х-29, 1Х-30) и иногда в реактивных центростремительных турбодетандерах (см. рис. 1Х-24). [c.390]

Существует другой способ регулирования расхода газа — изменением степени парциальности подвода газа к колесу, которое осуществляется закрытием части сопел для прохода газа. Этот способ применяется большей частью в активных турбодетандерах. Применительно к радиальным турбодетандерам реактивного типа регулирование изменением степени парциальности подвода газа к колесу сопровождается большими потерями по сравнению с потерями при регулировании расхода газа с помощью поворотных лопаток направляющего аппарата. [c.283]

В настоящее время только два типа промышленных турбодетандеров снабжены системами регулирования холодопроизводительности. В ус-тановке КТ-3600 используется о а,ин турбодетандер активного типа с регулированием расхода газа изменением степени парциальности подвода газа к колесу. Установка БР-2 комплектуется двумя турбодетандерами реактивного типа ТДР-50-5 и ТДР-42-5, которые снабжены системой регулирования расхода газа изменением степени парциальности. [c.284]

На фиг. 50 показана конструкция турбодетандера ТДР-50-5 с сопловым регулированием расхода воздуха. Изменением степени парциальности предусматривается регулирование производительности в пределах от 51 ООО до 60 ООО кГ/ч. [c.293]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология