Регенераторы изменение средней температуры

Фиг. 2. Изменение средних температур газа и насадки по длине регенератора

Рис. 8.7. Изменение средней температуры прямого и обратного газовых потоков по высоте регенератора (по опытам В. Ф. Густова) а — соотношение потоков 1,03, абсолютное давление 5,3 кгс/см , расход воздуха 370 мУн б — соотношение потоков 1.00, абсолютное давление 5,4 кгс ся, расход воздуха 365 м 1ч 1 — начало холодного дутья 2 — конец холодного дутья 3 — начало теплого дутья 4 конец теплого дутья.

Фиг. 16. Схема узла регенераторов с отбором воздуха из средней части и изменение средних температур прямого и обратного потоков в Q — Т координатах.

Рис. 2.72. Изменение температуры ( ) теплоносителей и насадки в регенеративном теплообменнике во времени (т) а — вдоль каналов в насадке б — поперечное распределение температуры в элементах насадки , 1" ,, /"к - температуры греющего и нафеваемого теплоносителей в конце регенератора в начале и конце циклов /температура поверхности насадки в начале цикла нагрева и конце цикла охлаждения - средняя температура насадки в период нагрева и охлаждения

Регулирование путем изменения периода переключения в установках без такой автоматики не устраняет основной причины изменения средних температур в регенераторах — неточного соотношения в них [c.267]

Если сравнить рис. 70 с графиком протекания температур в теплообменниках (см. гл. I) при разных соотношениях количества проходящих газов и их теплоемкостей, то можно видеть, что они аналогичны. На рис. 70 для наглядности отмечены максимальные разности температур между газами. При расчетах пользуются средними температурами теплообменивающихся потоков в данно<м сечении, характер изменения которых по длине регенератора такой же, как и крайних температур. На рис. 69 средние температуры газов показаны тонкими линиями. Разность между ними также аналогична разности температур между газами в теплообменнике. Если в теплообменнике и регенераторе по всей длине разности температур будут одинаковы, а поверхности теплообмена и насадки равны, то в теплообменнике будет передаваться тоже количество тепла, что и в паре (двух) регенераторов, если пренебречь уменьшением разности температур на концах регенератора вследствие гистерезиса. [c.115]

Петлевой поток при такой разности температур должен составлять 8— 12% от прямого потока. Схема узла регенераторов с тройным дутьем показана на фиг. 17. Характер изменения средних температур прямого и обратного потоков в Q—Т координатах такой же, как и на фиг. 16. [c.341]

В котором средняя температура насадки за периоды нагревания и охлаждения принимается одинаковой В этом случае граф ик изменения средних температур теплоносителей в регенераторе ничем не отличается от графика изменений температур в рекуператоре. [c.95]

Т. е. при бесконечно коротких периодах переключения имеет место линейный характер изменения средней температуры газа 0 по длине регенератора. При конечной продолжительности периодов переключения протекание температур зависит от петли гистерезиса. [c.229]

Регулирование путем изменения периода переключения не устраняет основной причины изменения средних температур в регенераторах — неправильного соотношения потоков в них. Поэтому такой метод можно применять только для кратковременного и быстрого выравнивания температур. [c.163]

Рис. 3.10. Изменение средней температуры прямого и обратного газовых потоков по длине регенератора. а — G p / OJ p )=0,975, давление воздуха 0,42 МПа, расход воздуха 370 мУч 6 — С2Ср2/(0 1 р1) 0.95, давление воздуха 0,43 МПа. расход воздуха 365 м /ч 1 — начало холодного дутья 2 — конец холодного дутья 5 — н,ачало теплого дутья 4 — конец теплого дутья.

Подставив (3.15) в (3.13), можно получить закон изменения средней температуры холодного газа по длине регенератора [c.170]

Кратность циркуляции является показателем, величина которого влияет не только на режим проведения крекинг-процесса, но и определяет размеры катализаторопроводов, охлаждающих змеевиков регенератора и некоторых других узлов установок. Путем изменения кратности циркуляции регулируется средняя температура зоны реакции, а также время пребывания катализатора в реакционном объеме. Изменением кратности циркуляции можно регулировать глубину превращения сырья, степень закоксованности катализатора, отводимого из реактора, и его [c.168]

Температуру процесса регенерации (не выше 600 °С) поддерживают по показаниям термопары, расположенной в средней зоне регенератора, изменением загрузки сырья и шлама в реактор и в некоторых случаях путем сжигания топлива в форсунке, расположенной в нижней части регенератора. При температуре выше допустимой в реа ктор взамен сырья подают легкий газойль [c.115]

Точное термодинамическое вычисление величины компенсирующего эффекта весьма сложно. Этот эффект зависит от отношения давлений, температуры охлаждения, размеров и типа регенератора. Подробное исследование работы самого регенератора также весьма сложно ввиду того, что температура в нем изменяется как по длине, так и по времени. Эти изменения температуры в регенераторе носят нелинейный характер, однако при удачно введенных допущениях можно получить приближенное решение. Потери, обусловленные расходом газа на наполнение регенератора, не столь велики, как можно было бы ожидать. Так как температура в регенераторе изменяется от комнатной до температуры пространства расширения, равной 60—100° К, то средняя температура регенератора почти в два раза выше температуры пространства расширения. Поэтому количество газа, необходимое для заполнения регенератора, почти в два раза меньше количества газа, которое пошло бы на заполнение мертвого объема, имеющего температуру пространства расширения (как это имеет место в обычных детандерах). [c.66]

В течение всего цикла на теплом и холодном концах регенератора изменение температуры насадки происходит по замкнутой кривой, называемой температурной петлей (правая часть рис. 106). По мере удаления от концов регенератора температурная петля сужается и, начиная с некоторого сечения, превращается в прямую линию (средняя часть регенератора). [c.98]

Температурный режим в регенераторах регулируют по показаниям термометров сопротивления, установленных на трубопроводах теплого и холодного концов, а также в средней части каждого регенератора. Эти термометры отличаются малой инерцией и позволяют с точностью, достаточной для практики, следить за изменением температуры газов в регенераторах. В течение каждого цикла температура газов в регенераторах изменяется в широких пределах. При устойчивом режиме работы регенераторов эти изменения происходят таким образом, что крайние и средняя температуры ib данном регенераторе во всех циклах сохраняют одно и то же значение. [c.264]

Время пребывания катализатора в крекинг-зоне и количество вносимого в реактор тепла зависят от объема поступающего в него в единицу времени катализатора. При прочих одинаковых условиях чем выше интенсивность циркуляции катализатора между регенератором и реактором, тем большее количество тепла вводится в последний. В результате этого средняя температура в крекинг-зоне повышается, что в свою очередь способствует более глубокому превращению сырья. Когда это необходимо, средняя температура в реакторе может быть сохранена прежней или путем изменения степени предварительного нагрева сырья, или путем понижения температуры катализатора на выходе его из регенератора. [c.199]

Степень снижения средней температуры насадочных кирпичей во время периода охлаждения, равного 1,5 ч, зависит от характера работы шибера. Если последний закрывается в конце нагрева, когда слиток вынимается из печи, то дымовая труба будет охлаждаться, а движение газов может происходить в обратном направлении, т. е. воздух может затягиваться сверху дымовой трубы и выходить через открытую заслонку печи. Однако обычно шибер дымовой трубы остается открытым и холодный воздух затягивается через заслонку и выходит через дымовую трубу. При этом степень охлаждения регенераторов зависит от того, насколько широко открыт шибер. При скорости воздуха в опускных дымовых каналах, равной 3 м сек (отнесенной к 16° С), и практически одинаковой температуре по толщине насадочных кирпичей (которые, будучи тонкими и нагреваясь и охлаждаясь с обеих сторон, не характеризуются значительными внутренними перепадами температур в течение этого сравнительно длительного времени) расчет с помощью графических методов показывает, что средняя температура насадок регенераторов во время периода охлаждения снизится с 820 до 580 С. При этом соответствующее изменение энтальпии составит [c.204]

На концах регенератора, в связи с тем, что температура входящего газа остается постоянной, изменение температуры насадки за период холодного дутья отличается от изменения температуры за период теплого дутья (рис. П-43). Вследствие этого средние температуры насадки на концах регенератора при теплом и холодном дутье различны. [c.103]

ЭТОМ можно принять, что изменение температур по длине насадки регенератора происходит прямолинейно. Тогда изменение температуры линейно зависит от числа дисков, пройденных газом. Средняя температура газа в зоне [c.107]

Фиг. 7. Изменение по высоте регенератора средней температуры прямого и обратного

Температурный уровень, на котором происходят процессы изменения агрегатного состояния вещества, оказывает незначительное влияние на величину отношения интегралов в уравнении (29), поэтому регенератор можно разбить на несколько температурных зон для каждой зоны с достаточной для практических целей точностью отношение интегралов может быть заменено отношением разностей давлений насыщенных паров при средних температурах газов и насадки [c.336]

Вследствие изменения температуры насадки на концах регенератора образуется так называемая петля гистерезиса. Разность средних температур насадки за периоды теплого и холодного дутья выражается высотой петли Л . [c.364]

Сравнивая изменение средних температур газов и насадки по длине идеального (т—>-0, Нт—>гО) и реального регенераторов (рис. 3.12), можно видеть, что при одинаковых температурах газов на концах апна- [c.170]

В период XI в регенератор подается горячий газ с постоянной начальной температурой Т = onst нагревая насадку, он сам охлаждается до Т", причем за период xi выходная температура газа Т" постепенно нарастает соответственно увеличению температуры насадки 0, так что Т" = var. Аналогично, в период Х2 подачи холодного газа его входная температура f = onst, а выходная t" = var, поскольку 0 за этот период постоянно понижается. Характер изменения средней по объему регенератора) температуры насадки во времени демонстрирует рис.7.25 при этом жирным пунктиром показаны усредненные (за соответствующий период) температуры насадки, тонким — усредненные температуры горячего Т и холодного t газа. [c.595]

Зависимость (д) представлена на рис. УП-27, откуда можно заимствовать чнсленные значения Т) . Средние температуры и /о> фигурирующие в уравнении (а), как показывает опыт, могут быть найдены исходя из линейного изменения выходных температур теплоносителей во временя аа каждый перлод рабочего цикла регенератора. Следовательно, обозначив начальные температуры теплоносителей через и получим [c.378]

Работа установок на одном низком давлении воздуха обусловливает ряд особенностей их регулирования. Устойчивый холодильный процесс установки можно поддерживать, только изменяя величины В —М) А/д [уравнение (У1-9], так как изотермический дроссель-эффект воздуха низкого давления очень мал. Величина В (1—М) А(д определяется количеством воздуха, поступающего в турбодетандер В (1—М), а также перепадом давлений, лри которых работает детандер . При регулировании необходимо учитывать тесную связь между работой турбодетандера и ректификационной колонны, так как изменение величины В (1—М) сказывается на режиме ректификации. Средние температуры в установках низкого давления выравнивают между регенераторами, таким же образом, как и в других аппаратах. Для поддержания общей средней разности температур в требуемых пределах регулируют внутренний небалансирующийся поток газа (см. гл. III). [c.268]

Общую среднюю температуру регенераторов регулируют изменением количества небалансирующегося воздуха, используя дроссельную заслонку, установленную на линии, по которой воздух низкого давления поступает в колонну. [c.269]

В рассмотренном графике в зонах начала и конца пути по регенератору не показано крутое искривление линий, изображающих температуру насадки (иетли гистерезиса), возникающее вследствие того, что начальные температуры теплоносителей остаются постоянными. Это явление особенно заметно в регенераторах с металлической насадкой небольшой высоты. В действительных условиях полные теплоемкости теплоносителей могут быть различными, что вызывает крпволинейность графика изменения температур теплоносителей по длине насадки. Кроме того, в действительных условиях температура в любой точке поверхности насадки за период нагревания изменяется по выпуклой кривой, а за период охлаждения — по вогнутой, вследствие чего средняя температура насадки за период нагревания выше, чем за период охлаждения ее. Криволинейно изменяются и температуры теплоносителей (рис. 3-9) у рассматриваемой точки А поверхности насадки на рис. 3-8,6. [c.102]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология