Топливо температура в зоне реакции

При быстром протекании экзотермических реакций тепло ие успевает отводиться в окружающую среду и температура в зоне реакции начинает повышаться. По мере нагревания реагирующих веществ скорость реакции быстро увеличивается, а вместе с этим увеличивается и скорость тепловыделения. Одновременно растет и скорость теплоотдачи, но медленнее, чем скорость тепловыделения. Скорость реакции и, следовательно, скорость тепловыделения возрастают с повышением температуры по экспоненциальному закону (уравнение Аррениуса). Скорость теплоотдачи растет с температурой линейно, так как тепловой поток прямо пропорционален градиенту температуры. Начиная с некоторой температуры, теплоотдача отстает от теплообразования и реагирующая система саморазогревается, причем этот процесс идет ускоренно. В результате при повышении температуры реакция может закончиться воспламенением и взрывом. Температура, после достижения которой нарушается тепловое равновесие, называется температурой самовоспламенения она слун<ит характеристикой жидкого и газообразного топлива. [c.359]

Условия образования токсичных компонентов второй группы приблизительно одинаковы для всех видов топлив. Реакция окисления азота в пламени (как и любая другая химическая реакция - см. раздел 1.2.7) ускоряется с повышением температуры горения. Поэтому условия оптимальные с точки зрения полноты сгорания топлива - минимально необходимый избыток воздуха и его интенсивное перемешивание с топливом - приводят к увеличению скорости реакции образования оксидов азота и их концентраций в продуктах сгорания. Попытки снижения концентраций N0 посредством затягивания процесса перемешивания и снижения за счет этого температуры зоны реакции (фронта горения) ведут к возрастанию величины химического недожога. Поэтому при сжигании всех видов топлив в одинаковых по температуре зоны горения условиях образуется приблизительно одинаковое количество токсичных компонентов второй группы. [c.88]

При напряженном горении вследствие экспоненциальной зависимости скорости реакции от температуры зона реакции локализуется в сравнительно узкой области пограничного слоя. Поскольку проводимость газа также является экспоненциальной функцией температуры, а степень ионизации в пламени существенно превышает степень ионизации продуктов сгорания, в пограничном слое можно условно выделить некоторую весьма узкую эффективную высокотемпературную зону (область активного реагирования исходных компонентов), внутри которой газ можно считать проводящим. Вне этой области — во всем поле течения — проводимостью топлива, окислителя и продуктов сгорания можно пренебречь. Так как ширина эффективной зоны полагается малой (магнитное число Рейнольдса Яе С 0. можно пренебречь изменением напряженности магнитного поля по сечению [c.161]

Каждая из кривых на рис. 5-23 представляет собой зависимость концентрации топлива в зоне реакции от температуры Г, которая необходима и достаточна для того, чтобы при заданном объеме V зоны реакции, площади 5 ее поверхности и скорости V движения горючей смеси через эту поверхность концентрация топлива вследствие сгорания уменьшалась до величины Если предположить, что скорость реакции определяется соударениями молекул топлива и кислорода, то уравнение этих кривых имеет вид [c.250]

Расход топлива равен 7,5 кг на 100 кг извести. Температура в зоне реакции 1050° С. Температуры поступающего воздуха и извести 15° С, выгружаемой извести 50° С. [c.560]

Сжигание в кислороде. Интенсивность сжигания всех видов топлива повышается при использовании вместо воздуха кислорода за счет того, что азот в этом случае не является препятствием для вывода тепла из зоны реакции и вступления во взаимодействие молекул топлива и кислорода. СНГ не составляют исключения. Главные изменения в основных параметрах горения следующие возрастание скорости горения, существенное сокращение геометрических размеров пламени, снижение температуры воспламенения, повышение верхнего предела воспламенения без каких-либо заметных изменений нижнего предела его (табл.18). [c.60]

Возможность использования увлеченных углеводородов, отмываемых от комплекса, в качестве компонента депарафинированного дизельного топлива проверена В. В. Усачевым и П. П. Дмитриевым с сотр. [81]. Ими в качестве сырья использовано дизельное топливо Ферганского нефтеперерабатывающего завода (температура застывания —2° С = 0,8304, /г = 1,4612). Активатором служил метанол в количестве 3 вес. % от карбамида. Количество кристаллического карбамида изменяли от 10 до 200%, что обеспечивало получение дизельного топлива всех сортов — от летнего до арктического. При употреблении 50% и более карбамида в зону реакции вводили разбавитель — от 50 до 80 вес. % от суммы дизельного топлива и карбамида. В качестве [c.88]

Примеси, ускоряющие автоокисление. Распад гидроперекисей может быть вызван повышением температуры, присутствием некоторых металлов переменной валентности, преимущественно Ге, Со, Си, Мн, Зп, и, наконец, некоторыми накопляющимися непосредственно в зоне реакции кислыми продуктами. В углеводородной среде наиболее частыми инициаторами распада гидроперекисей являются железо и его окислы, всегда присутствующие в нефтяных дистиллятах и топливах, а также накапливающиеся соединения с карбоксильной группой, в том числе карбоновые кислоты, оксикислоты. [c.221]

Лабораторные работы, связанные с химической переработкой твердого топлива, позволяют на практике ознакомиться с главными стадиями этих процессов. В данной главе представлены процессы по химической переработке каменного угля (коксование) и торфа (полукоксование). Выполнение каждой из работ позволяет дать студентам наглядное представление о процессах пирогенетической переработки твердого топлива, закономерностях их протекания и основных продуктах, выделяющихся при этом. В отличие от промышленного процесса сухая перегонка твердого топлива в лабораторных условиях осуществляется не под давлением (которое возникает за счет газообразования), а чаше под разрежением с постепенным отводом парогазовой смеси из зоны реакции, высоких температур. Поэтому по скорости выделения газа или жидких продуктов можно вести наблюдение над процессом. [c.83]

Термический нейтрализатор представляет собой камеру сгорания, которая размещается в выпускном тракте двигателя для дожигания продуктов неполного сгорания СН и СО. Реакции окисления протекают достаточно быстро при температуре свыше 830°С и при наличии в зоне реакции несвязанного кислорода. Необходимость температуры обеспечивается без подачи дополнительного топлива в результате догорания части СН и СО. В случае необходимости в нейтрализаторы может вводиться дополнительно воздух до 25% от расхода воздуха двигателем. [c.335]

I — область, в которой топливо при отсутствии кислорода подвергается дей-ствию высокой температуры 2 — зона реакции. [c.25]

Азотсодержащие компоненты жидких и твердых топлив являются источником образования топливных оксидов азота. Ввиду того что энергия диссоциации связей N-N в 2...4 раза превосходит энергию диссоциации связей -N и N-H, азотсодержащие компоненты топлива легче переходят в N0, чем молекулярный азот воздуха. Образование топливных оксидов азота происходит при наличии в зоне реакции достаточного количества кислорода уже при температурах 850... 1100 К [4, 21]. [c.12]

Среднетемпературная область горения (примерно от 1 ООО до I 800—2 000°), в котором может быть обеспечено полное сгорание при достаточно совершенном смесеобразовании (готовая горючая смесь, вводимая в топку, или смесь, достаточно интенсивно образуемая в самой камере сгорания). В этом случае при соблюдении необходимых пропорций между топливом и окислителем (а>1) развивающаяся под влиянием высокой температуры скорость реакции, даже при ограниченном практическими условиями времени пребывания реагентов в топочном устройстве, успевает довести процесс до полного завершения, т. е. до получения одних только продуктов полного окисления (СО2, Н2О и т. п.). Возникновение недожога в этой зоне при условии совершенного смесеобразования возможно лишь при явном недостатке окислителя (а-<1). [c.117]

Так, если принять в соответствии с диффузионной теорией, что величина относительного радиуса зоны горения величина постоянная для данного топлива и данных условий горения, тогда из уравнения (1. 95) непосредственно следует, что доля паров, участвующих в реакции горения, уменьшается с уменьшением размера капли. Иными словами, чем меньше капля, тем большее количество топливных паров будет выноситься за пределы зоны горения. Обратное влияние будет оказывать температура самой зоны горения чем выше температура зоны горения, тем большее количество паров будет сгорать в непосредственной близости от поверхности капли. Исходя из этого и используя данные об изменении температуры в зоне горения во времени, можно предположить, что в начальный период сгорания капли вынос паров будет наименьшим по мере развития процесса он будет увеличиваться, что приводит наряду с другими причинами к снижению температуры в зоне горения. Большую роль играет также величина характеристики сгорания йр. Для легких топлив, имеющих высокие значения характеристики испарения, вынос паров будет соответственно большим, чем для тяжелых топлив, сгорающих в таких же условиях. Понятно, что совместное влияние всех факторов в настоящее время оценить не представляется возможным в связи с тем, что по этому вопросу имеются лишь отдельные сведения, относящиеся к тому же к легким топливам типа бензина. [c.61]

Чтобы удовлетворить условиям баланса тепла между зонами реакции и тепловой подготовки, разделенными условно температурами То и 00, примем для всех фракций топлива начальную температуру частиц 0 = 00 = То. Эта температура является расчетной температурой воспламенения всех частиц, т. е. такой температурой подогрева частиц, после которой в действительности наступает процесс ощутимого в расчете их выгорания. Проверка расчетной величины То = 00 должна быть сделана предварительно по характеру изменения степени выгорания топлива й в начале зоны реакции. [c.12]

При этом кислород, вступая в реакцию, нагревается в пограничном слое вместе с азотом. Азот вместе с продуктами сгорания (СО ) нагревается до температуры реагирования, равной температуре частицы 0,-. Весовые потоки пропорциональны расходу топлива в зоне йх — йО, = к/8,сМ и, следовательно, скорости реакции для данной фракции (с соответствующими стехиометрическими коэффициентами). С учетом этих коэффициентов отдача тепла для данной фракции составляет вначале [c.14]

Целью реконструкции установок висбрекинга является повышение производительности и эффективности их эксплуатации. Повышение производительности достигается, в частности, установкой выносной камеры. С такой модернизацией непосредственно связано и уменьшение на 30-35% прямых расходов топлива применение выносной камеры обеспечивает возможность более длительного времени пребывания в зоне реакции, т. е. реализации при более низкой температуре. [c.449]

Поступление топлива в зону горения сопровождается его воспламенением, т. е. резким подъемом температуры при нарастании скорости окислительных реакций. Снижение температуры происходит за счет потерь тепла в окружающую среду, а при газификации дополнительно за счет эндотермических реакций образования горючих газов. [c.38]

Состав генераторного газа зависит от температуры, при которой протекала газификация топлива. Обычно температура зоны газификации поддерживается на уровне 1000—1100° С, благоприятном для сдвига равновесия реакций в сторону обогащения газа наиболее ценными продуктами газификации — окисью углерода и водородом. [c.72]

При полукоксовании необходимо подводить в зону реакции большие количества тепла (1200—1500 кДж на 1 кг топлива), поэтому основная задача при создании аппаратуры — обеспечить эффективный теплообмен. В зависимости от способа подвода тепла к перерабатываемому топливу реакционные печн, в которых осуществляется процесс, подразделяются на печи с внешним и внутренним обогревом. В первом случае тепло к твердому топливу передается через стенку реакционной камеры (выполненную из металла или огнеупорного материала) от дымовых газов, получаемых путем сжигания какого-либо топлива. Здесь полностью исключен контакт дымовых газов и парогазовой реакционной смеси. Во втором случае в слой твердого топлива вводят предварительно нагретйй до необходимой температуры газообразный (иногда твердый гранулированный) теплоноситель. В этих условиях благодаря непосредственному контакту потоков теплообмен протекает наиболее интенсивно, ускоряется процесс полукоксования, сокращаются потери тепла в окружающую среду и расход топлива на обогрев печи. Вследствие отсутствия перегрева частиц до минимума сводятся вторичные реакции пиролиза смолы и увеличивается ее выход. [c.67]

При этом кислород, вступая в реакцию, нагревается в пограничном слое вместе с азотом. Азот вместе с продуктами сгорания (СО2) нагревается до температуры реагирования, равной температуре частицы 0,-. Весовые потоки пропорциональны расходу топлива в зоне йх — йО] = и, следовательно, скорости реакции для дан- [c.14]

Здесь IО - координаты зон реакций, 81 — стехиометрический коэффициент, б=(1 + 81) — теплотворная способность топлива, поделенная на теплоемкость, — температура адиабатического горения стехиометрической смеси. Первые три условия в (6.16) дают характеристики в свежей смеси, а последние два вытекают из законов сохранения массы и энергии. Координату 0 можно найти из дополнительного условия (6.2), связывающего поток тепла из зоны реакции, подвергающейся деформации, с потоком тепла в нормальном фронте пламени, В данном случае это условие должно связать величины и g. Эта связь, однако, не представляет особого интереса, поскольку исследуется критический режим, в котором о 0. Таким образом, ищется такое решение задачи (6.15), (6.16), когда вели- [c.229]

Известно, что при реализации процесса висбрекинга с реакционной камерой с восходящим потоком крекинг тяжелой части сырья происходит при пониженных температурах за счет длительного времени пребывания в зоне реакции. Для оценки влияния рециркуляции и производительности на характеристики процесса был проведен расчет времени пребывания свежего сырья в реакционной зоне (табл. 4). Как видно из полученных данных, при больших коэффициентах рециркуляции и низких производительностях время пребывания свежего сырья в реакционной зоне значительно снижается. Крекирование сырья при этих y JГОвияx обеспечивается в большей степени за счет температурной составляющей, что подтверждается увеличенным выходом газа и бензина и пониженным выходом газойлевых фракций. Несмотря на это, даже в условиях работы далеких от оптимгшьных обеспечивается достаточно высокий выход среднедистиллятной фракции, необходимой для получения товарного котельного топлива треб уемой вязкости. Однако работа установки с высоким коэффициентом рециркуляции снижает техникоэкономическую эффективность процесса из-за увеличения доли процессинга балластных компонентов, а повышенная температура [c.50]

Кроме того, при самовоспламенении в объеме несгоревшей газовой смеси возникают очаги, в которых происходит самоускоряющееся развитие цепной реакции, приводящее к воспламенению смеси. В ходе этого процесса некоторые вещества действуют как катализаторы, и добавка этих веществ в небольших количествах оказывает значительное влияние на температуру воспламенения и задержку воспламенения. Однако подобные вещества, например, вещества, способствующие развитию детонации в углеводородных топливах (положительные катализаторы) и антидетона-ционные присадки (отрицательные катализаторы или ингибиторы), не вызывают изменения скорости горения (табл. 7.3, с 145) [8]. Уже на основании этого факта можно прийти к заключению, что Гв по своей природе отличается от температуры самовоспламенения. Причиной, по которой в слое газовой смеси, примыкающей к фронту пламени, начинается реакция, по-видимому, является диффузия активных молекул, содержащихся в продуктах горения или в зоне реакции. Итак, температура воспламенения во фронте пламени Гв не связана с температурой самовоспламенения. [c.138]

В слое топлива, прилегающем непосредственно к колосниковой решетке, происходит его сгорание, в результате чего развиваются высокие температуры и выделяется тепло, требуемое для газификации. Это так называемая зона окисления. Полученный здесь поток раскаленных газообразных продуктов сгорания поступает в верхние слои топлива (в зону восстановления), где происходят основные реакции газификации, приводящие к образованию целевых продуктов (СО, Нг, СН4). Вследствие сильной эндотермичности реакций образования оксида углерода и водорода газы охлаждаются до 300—500 °С и затем поступают в верхние слои, где за счет их тепла происходят полукоксование (сухая перегонка) и подсушка тоилива. В этой зоне выделяются смола и летучие продукты, а также вся влага, содержащаяся в [c.112]

К. п. д. газификации. % Температура, °С в зоне реакции газа на выходе Время пребывания топлива в газогенераторе, с Расход [c.120]

Во всех рассмотренных в предыдущей главе процессах термической переработки твердых горючих ископаемых топливо частично или полностью превращается в газ. Последний, покидая зону реакции, имеет высокую температуру (в отдельных случаях 650—700 °С) и содержит твердые частицы топлива или золы, а также пары смолы и воды. Общее представление о температуре газов и содержании в них указанных веществ для некото- [c.135]

В работе [10] приведен анализ экспериментальных данных по концентрациям оксидов азота в дымовых газах котельных. Как видно из этих данных, концентрация оксидов азота в зоне активного горения, где с достижением максимальной температуры велико содержание активных промежуточных веществ цепных реакций горения топлива, ничтожно мала (зона А). Это объясняется восстановлением в данной зоне оксидов азота продуктами недожога топлива, например по реакциям [c.37]

ВВОДОМ ее в реакционный объем увеличивает полноту реагирования топлива, снижает содержание сажи в газе и улучшает состав газа. К таким же выводам пришли Гелдон и Каллнс [9], опыты которых показали, что при одинаковых условиях (расход топлива, давление и др.) при температуре топлива 440—470° К содержание в составе газа горючих СН4, С Нт и СО более чем вдвое выше, а содержание СО2 и О2 значительно ниже, чем при вводе топлива в зону реакции при температуре 330—350° К. Зависимость состава газа от подогрева воздуха и топлива следующая [c.71]

Характерной особенностью углеводородных диффузионных пламен является их желтый цвет, который можно объяснить из рассмотрения рис. 4-7. Топливо подводится к зоне реакции с одной стороны, кислород —с дpyI 0 Таким образом, со стороны топлива перед зоной реакции имеется область, в которой газ при отсутствии кислороД содержит топливо, поцврргающееся действию высокой температуры. В этих условиях возникает возможность 124 [c.124]

Депарафинизация с использованием карбамида отличается от депарафинизации избирательными растворителями возможностью проведения процесса при положительных температурах. Здесь приводятся два варианта принципиальных схем процесса карбамидной депарафинизации, нашедших применение в отечественной нефтеперерабатывающей промышленности схема процесса, разработанного Институтом нефтехимических процессов Академии наук Азербайджанской ССР (ИНХП) и запроектированного ВНИПИнефти, и схема процесса, разработанного Грозненским нефтяным научно-исследовательским институтом (ГрозНИИ) и запроектированного Грозгипронефтехимом. Схемы различаются агрегатным состоянием карбамида, подаваемого в зону реакции комплексообразования, и, как следствие, аппаратурным оформлением реакторного блока, а также секций разделения твердой и жидкой фаз и регенерации основных реагентов. Кроме того, используются различные активаторы и растворители, хотя в обоих вариантах целевыми являются одни и те же продукты низкозастывающие дизельные топлива или легкие масла и жидкие парафины. [c.88]

В промышленности широко используется проведение реакций в струе газа, проходящего через реактор, который может быть или пустым, играя роль только области, где поддерживается постоянная температура, или заполненным слоем зер-неного катализатора. Примерами реакций, осуществляемых в потоке в промышленных масштабах, могут служить реакции термического и каталитического крекинга нефтепродуктов, каталитического алкилирования, иолимеризации, гидро- и дегидрогенизации углеводородов, дегидратации и дегидрогенизации спиртов, гидратации олефинов, галоидирования, нитроваиия охислами азота, синтеза аммиака, получения серной кислоты контактным способом, синтеза моторного топлива н т. п. Поэтому и лабораторные опыты по изучению кинетики многих в.ажных широко применяемых в промышленности реакций проводятся также в потоке. Вследствие того, что реакции этого типа проводятся обычно при постоянном давлении и сопровождаются в большинстве случаев изменением объема участвующих в реакции веществ, уравнения кинетики этих процессов должны отличаться от уравнений, выведенных выше для условия ПОСТОЯННОГО) объема. Кроме того, и сам метод расчета кон-стаит скоростей реакций, протекающих в потоке, должен отличаться от методов расчета констант скоростей реакций,осуществляемых при постоянном объеме, так как очень трудно определить время пребывания реагирующих веществ в зоне реакции (так называемое время контакта). [c.48]

Карбамид можно также вводить в зону реакции в виде концентрированной суспензии (пульпы). Интенсивное перемешивание пульпы и нефтепродукта обеспечивает быстрое комплексообразование. Например, при скорости вращения мешалки 1500 об1мин и температуре 20° С образование дизельного топлива с температурой застывания —60° С происходит в течение 2 мин [65]. Поэтому отпадает необходимость в больших реакторах, которые являются обязательными при использовании насыщенных растворов карбамида. Скорость комплексообразования при таком варианте подачп карбамида во много раз выше скорости образования комплекса при использовании горячих насыщенных растворов карбамида, поскольку скорость образования комплекса в этом случае лимитируется скоростью охлаждения реагирующей массы. Проверка подобного варианта процесса на опытной установке производительностью 12 л/ч, нроведенная 3. В. Басыровой и Б. В. Клименком [119], показала возможность получения из дизельной фракции туймазинской нефти с температурой застывания 0 С дизельного топлива всех сортов, в том числе арктического. Выход дизельного топлива с температурой застывания —45° С составляет 79%. [c.68]

На старых заводах преобладает термический крекинг лигроиновых, керосино-соляровых и других дестиллатов первичной гонкп и каталитического крекинга, иногда и мазутов. Термический крекинг ведется при высоких (500—530° С) температуре и давлении в зоне реакции (от 30 до 70 ат). В процессе крекинга одновременно с сырым крекинг-бензином образуются х рекинг-газ п тяжелый крекинг-остаток (крекинг-мазут). Последний используется в качестве котельного топлива или сырья для коксования и дополнительного производства крекинг-бензина. По ходу процесса на самой крекинг-установке пары сырого крекинг-бензина иногда подвергаются адсорбционной очистке от диенов. [c.190]

Прп обосновании вида топлива для топочной камеры была показана целесообразность сжигания в ней части кокса, подвергаемого облагораживанию, В зависимости от гидродинамических и температурных условий работы топочной камеры в продуктах сгорания кокса в широких пределах может изменяться соотношение окислов углерода СО СОг, а следовательно, и тепловой эффект процесса горетгия Qp. Известно, что Qp резекции С+О2— СОг составляет 8200 ккал/кг углерода, а реакции С- -1/202—>-00 — всего 2350 ккал/кг. Поэтому степень полноты сгорания топлива (т. е. максимального использования потенциального тепла сжигаемого кокса) и утилизации физического и химического тепла дымовых газов обусловливает технико-экономические показатели облагораживания коксов. Степень использования потенциального тепла сжигаемого кокса зависит, главным образом, от природы исходного кокса, содержания в нем зольных компонентов и серы, а также от условий облагораживания. Ранее было показано, что температура в зоне реакции при облагораживания малосернистых и сернистых коксов существенно различается. Поэтому и глубина проте- [c.237]

В зависимости от условий смешения газообразного топлива с воздухом можно получить пламя различной степени оветимости. Если топливо и воздух подаются в топочную камеру Топливо Воздух раздельно и их смешение происходит в рабочем пространстве топки, обра-зующееся пламя имеет ярко-соломенный цвет, обусловленный наличием в пламени твердых частиц углерода. На рис. 2-1 изображена схема распределения температур и концентраций во фронте пламени [Л. 14], на которой условно показано, что топливо подводится к зоне реакции с одной стороны, а -воздух —с дру- [c.25]

К сожалению, часто в качестве универсального средства очистки выбросов рассматривается термообезвреживание, каковым оно на самом деле не является. В термоокислительных процессах необратимо теряется качество воздуха, использованного для горения, а продукты окисления, выбрасываемые в атмосферу, содержат некоторое количество новых токсичных вешеств - оксида углерода (II) СО и оксидов азота N0 . Вообще область применения термообезвреживания ограничена только соединениями, в молекулах которых нет других элементов, кроме углерода С, водорода Н и кислорода О. Получить нетоксичные продукты реакции любых других соединений с кислородом принципиально невозможно. Термоокислительная обработка выбросов, загрязненных углеводородами или КПУ (кислородными производными углеводородов), ограничивается также по затратам топлива на создание требуемых температур в зоне реакции (400...550 С для термокаталитической обработки и [c.132]

Когда горячая зона реакции приближается к выходу из слоя (время Ц на графике), направление потока газа в реакторе меняют на противоположн >1й, для чего закрывают клапаны 5 и 6 и открывают клапаны 4 и 7. Поток газа будет направлен как показано на рис. 4.22 пунктирными стрелками (снизу вверх в слое). Холодный поток опять попадает в прогретую часть слоя катализатора, и горячая зона реакции будет продвигаться в противоположном направлении (вверх). Когда зона реакции приблизится к выходу из слоя, направление потока в реакторе опять меняют на противоположное. Таким образом удается сохранить запасенное в слое тепло в подвижной горячей зоне реакции и перерабатывать газ с низкой входной температурой. Эффективность применения нестационарного режима в реакторе обезвреживания (табл. 4.8) обусловлена экономией капитальных вложений за счет исключения теплообменной аппаратуры и эксплуатационных затрат от сокращения расхода топлива. [c.370]

О/-- Т . Будем также считать, что справедливо приближение Зельдовича-Франк-Каменецкого, т.е. зона химических реакций есть поверхность, на которой производные от температуры Т, концентраций топлива С/ и окислителя Со имеют разрыв (это предположение обс окдалось в начале 6.1). Схема течения проиллюстрирована на рис. 6.8, на котором штриховыми линиями изображены две зоны реакции (свежая смесь находится в области 1 > Хо). Компонента скорости среды, параллельная зонам реакции, имеет.вид Ыг =Я 2 ( > 0), а нормальная компонента зависит только от и определяется уравнением (6.9). Вне зоны реакции [c.228]