Перепад температур внутренний

Термические свойства стекла разных марок характеризуются коэффициентом линейного расширения, теплоемкостью, теплопроводностью, температурами размягчения и плавления, а также термическим ударом, который определяется перепадом температур внутренней и наружной сред. [c.69]

Допустимо ли нагревание внутренней стороны стенки колонны до высокой температуры Что может произойти, если перепад температур внутренней и внешней сторон стенки будет велик [c.96]

Аппараты высокого давления с многослойными стенками могут работать при температурах, не превышающих 350° С и не ниже 0° С. Указанные аппараты можно применять в таких рабочих условиях, когда температура стенки внутри аппарата поднимается выше 350° С, если только перепад температур на внутренней и наружной стенках аппарата можно поддержать ниже 350° С с использованием достаточно эффективной теплоизоляции. [c.232]

Следует учитывать, что наличие зазоров между отдельными слоями в многослойном корпусе повышает перепад температур в его стенке и вызывает появление больших температурных напряжений поэтому в некоторых случах такой корпус может быть применен только при условии использования внутренней теплоизоляции, снижающей температуру стенки до допустимого уровня. [c.64]

Если допустимый внутренний диаметр трубы, заполненной катализатором, равен 51 мм, то для получения такого же перепада температур в плоском слое катализатора его толщина должна составить 36 мм. При этих же условиях слой катализатора, прилегающий к охлаждающей трубе 51 X 57 мм снаружи, должен иметь толщину Г) — Го = 16,7 мм, а кольцевой слой между внутренней трубой 51 мм Я наружной — толщину 35,4 мм. [c.251]

При охлаждении справедлив, тот же принцип, что и при нагревании для равномерного изменения температуры реакционной массы следует перемешивать ее тем интенсивнее, чем больше перепад температур между внутренней и внешней стенками сосуда. Однако резкого охлаждения в любом случае необходимо избегать. Горячий сосуд сперва охлаждают на воздухе, потом водопроводной водой и лишь затем охлаждающими смесями. Чтобы предотвратить непроизводительный расход охлаждающей смеси, бани следует тщательно изолировать при помощи войлочных чехлов, ваты, пробковых стружек и т. д. [c.96]

Чтобы выяснить дальнейший ход кривой (0 ) в. области, соответствующей значительным внешним перепадам температуры (I), необходимо учесть, что максимально возможный внутренний разогрев [c.139]

По тепловому режиму реакторы можно разделить на адиабатические аппараты и реакторы с теплообменом в реакционной зоне (внутренним теплообменом). В адиабатическом режиме тепло отводится либо самим реагирующим потоком, либо движущимся катализатором. В газофазных процессах, где теплоемкость реагирующего потока мала, проведение реакции в адиабатическом режиме приводит к появлению значительного перепада температуры но длине слоя катализатора. Чтобы этот перепад не превышал допустимых значений, реактор приходится разделять на ряд зон — адиабатических слоев, в промежутках между которыми поток охлаждается или нагревается до требуемой температуры. Изменение температуры реагирующей смеси может достигаться либо с помощью промежуточных теплообменников, либо путем добавления холодного (горячего) сырья или инертного вещества. [c.262]

Реакторы для работы с кипящим слоем катализатора обычно представляют собой цилиндрические аппараты с распределительной решеткой внизу. В случае экзо- или эндотермических реакций аппарат снабжается внутренним теплообменником. Вследствие практического отсутствия перепада температуры по сечению аппарата и благоприятных условий тепловой устойчивости, в процессах с кипящим слоем можно допускать весьма значительную разность между температурами катализатора и теплоносителя. [c.270]

Реакторы с внутренним теплообменом. Перепады температуры, возникающие при адиабатическом протекании реакции, часто бывают слишком велики поэтому множество промышленных процессов проводится с отводом тепла из зоны реакции, если последняя идет с выделением тепла или подводом его — в случае эндотермической реакции. Подвод или отвод тепла, как правило, осуществляют путем теплообмена реагирующей смеси с теплоносителем. Направление движения реагирующей смеси и теплоносителя может совпадать (при прямотоке) или быть противоположным (при противотоке), а в качестве теплоносителя можно использовать либо некоторое постороннее вещество, либо смесь исходных веществ, одновременно нагревающуюся до температуры, при которой реакция идет с заметной скоростью. [c.287]

Эти аппараты могут работать с загрязненными теплоносителями, так как внутреннюю поверхность теплообменных труб можно подвергать механической очистке. Поскольку возможность температурных удлинений кожуховых труб из-за жесткого соединения их с опорами ограниченна, перепад температур входа и выхода среды, текуш,ей по кольцевому зазору, не должен превышать 150 °С. [c.62]

При конструировании теплообменной аппаратуры необходимо стремиться, чтобы в местах крепления трубной решетки к фланцу или кожуху не создавалась большая концентрация напряжений. Если эффективный коэффициент концентрации напряжений < <1,7 и теплообменные аппараты работают под давлением не более 6,4 МПа и перепаде температур менее 40 С (что характерно для пищевой промышленности), то применяют упрощенный расчет аппаратов, при этом (а — а1)/5 , < 3 [здесь а и Оу — внутренний радиус кожуха и расстояние от оси кожуха до оси наиболее удаленной трубы — толщина трубной решетки (ОСТ 26-1185—81 ]) [c.180]

Давайте рассмотрим процесс сгорания бензина в двигателе. Это сложный физико-химический и технологический процесс, связанный с выполнением противоречивых требований. Прежде всего, карбюрация — смешение бензина с воздухом. Если топливная смесь бедна, то есть в ней много воздуха и мало топлива, то температура горения и, следовательно, температура рабочего тела (продуктов сгорания) в двигателе снижаются. А эффективность всякой тепловой машины, в том числе и двигателя внутреннего сгорания, зависит как раз от перепада температур рабочего тела в начале и конце рабочего процесса. Это непреложное требование термодинамики. Кроме того, при работе на бедной топливной смеси снижается мощность двигателя, повышается интенсивность закоксовывания цилиндров, поршней и клапанов, снижается КПД... [c.88]

Теплообмен в псевдоожиженном слое складывается из конвективного переноса тепла от ожижающего агента к твердым частицам и переноса тепла путем теплопроводности внутри самих частиц. Переносом тепла излучением обычно можно пренебречь ввиду малой разности температур ожижающего агента и твердых частиц. Кроме того, для частиц весьма малых размеров, обычно подвергаемых псевдоожижению, пренебрегают различием температур в объеме частицы и принимают в качестве расчетной некоторую ее среднюю температуру 0. Для частиц, обладающих хорошей теплопроводностью, можно считать, что весь перепад температур сосредоточен в тонком пограничном слое (пленке) вокруг частицы, а ее внутреннее термическое сопротивление является пренебрежимо малым. [c.294]

Но ускоренный нагрев можно применять не для всех сталей из-за внутренних напряжений, появляющихся в результате больших перепадов температур между поверхностью и центром заготовки. Ускоренный нагрев применим для обычных низколегированных сталей с высокой теплопроводностью нагреваемого металла в нагревателях непрерывного действия, выполненных с неравномерной плотностью намотки витков по длине индуктора. [c.158]

По расчетам это позволяет поддерживать температуру корпуса реактора в пределах 40-ь 100° С и максимальный перепад температур соседних участков 20 — 30° С, что позволяет снять температурные напряжения и исключить растрескивание сварных швов корпуса и приварки к нему опоры, при этом допустимые напряжения металла корпуса будут равны 1600 кгс/см вместо 710 кгс/см при температуре 450°С, т. е. прочность металла реактора в рабочих условиях повысится в 2.25 раза. С целью проверки этого предложения один реактор промышленной установки был оснащен в зоне приварки опоры внутренним слоем, высотою 3 м. [c.166]

На покрытие в условиях грунта действует комплекс факторов, создающих в нем различные механические напряжения. Однако практически наибольшее влияние на изменение защитной способности покрытий трубопроводов во втором периоде оказывают напряжение растяжения, приложенное в момент нанесения внутренние термоупругие напряжения растяжения, возникающие вследствие перепадов температуры напряжения растяжения, возникающие под влиянием внутреннего статического давления в трубопроводе добавочные напряжения о , возникающие в материале покрытия у вершины трещин под влиянием двумерного давления молекул поверхностно-активной среды, роль которой выполняет почвенная влага с растворенными в ней веществами, а также под влиянием расклинивающего действия почвенных частиц /. [c.74]

Влияние температуры на состояние покрытия проявляется не только в заметном его старении, но и в возникновении внутренних напряжений при перепадах температуры, которые довольно часто наблюдаются на действующих трубопроводах. Температура транспортируемого продукта понижается по мере удаления от КС. [c.49]

Стекло плохо проводит тепло, его коэффициент теплопроводности равен 0,0017—0,0032 кал/(см-с-К) или 7—14 Вт/(м-К). Нагретые стекла очень медленно остывают, о чем следует помнить при обработке стекла. Кроме того, вследствие малой теплопроводности стекла прп формовке из него деталей и пайке на довольно небольших участках стеклянных изделий создается большой перепад температуры, а следовательно, в стекле возникают внутренние напряжения и хрупкость его значительно увеличивается. [c.14]

Внутренние устройства барабанных сушилок предназначены для равномерного распределения высушиваемого материала, обеспечения контакта с рабочим газом по всему сечению барабана. Внутренние устройства должны интенсивно перемешивать материал без его измельчения. В зависимости от физико-механических свойств обрабатываемого материала и характера их изменения по длине сушилки располагают различные насадки. Так, сушилка, показанная на рис. 12.13, снабжена последовательно, по ходу материала, винтовой насадкой 7, подъемно-лопастной насадкой 6, а затем секторной насадкой 5. Насадки этих трех типов широко распространены в различных модификациях (рис. 12.14). Из-за больших размеров сушильных барабанов и высоких перепадов температур в местах приварки к барабану внутренних устройств их изготовляют из коротких секций, а иногда крепят к барабану болтовыми соединениями. [c.372]

По этому методу исследуемый образец помешается в оболочку из малотеплопроводного материала, на которой в ходе нагрева или охлаждения измеряется перепад температуры между внешней и внутренней сторонами. Эта величина регистрируется в качестве дифференциальной записи одновременно регистрируется температура образца. [c.117]

Ю Н м, изгибающий момент (в сечении= 180°) = 1,34 10 Н м, материал бандажа — сталь 35Л, коэффициент линейного расширения а, = 11,9 10 1/°С, модуль упругости = 2,01 10 МПа, перепад температур в бандаже = 57°С, коэффициент Пуассона ц = 0,3, предел выносливости о = 200 МПа. Решение. Внутренний диаметр бандажа [c.759]

Разность — 4 = А С — перепад температур, измеряемый в трубке внутренним и наружным термометрами сопротивления. [c.70]

Неравенство (11.26) хорошо известно. Его смысл был разъяснен Чандрасекаром ) Минимальный перепад температур, при котором возникает неустойчивость, должен быть таким, чтобы возникал стационарный баланс между вязкой диссипацией кинетической энергии и производством внутренней энергии за счет сил выталкивания . Таким образом, неравенство (11.26) является следствием конкуренции между диссипацией кинетической энергии и возникновением внутренней энергии. [c.154]

При малых значениях критерия Bi и при обычных значениях Мът перепад температур внутри тела при нагреве будет незначительным, тело будет нагреваться равномерно по толщине и поэтому внутренняя теплопередача не будет лимитировать процесс нагрева. Г. П. Иванцов [181] предложил называть тела тонкими, если для нагрева в указанных условиях Вг<0,25. Процесс нагрева таких тел всегда лимитируется условиями внещней задачи. Поэтому, если через F, м , обозначить величину поверхности нагрева тела весом G, кГ, то для тонкого тела увеличение [c.261]

Пар вторичного вскипания из воды системы высокотемпературного охлаждения две. Перепад температур охлаждающей воды двигателей внутреннего сгорания (ДВС), соблюдаемый из условий прочности, обычно не превышает 15° С. В этом случае вода на выходе из двигателя имеет температуру 40—50°С и использование ее тепла практически невозможно. [c.24]

Пересчет измеренных температур на температуру поверхности теплообмена (с производят по формулам теплопроводности при наличии внутренних источников теплоты (см. п. 2.3.6). Метод пересчета при больших перепадах температуры в стенке трубы, когда теплопроводность и электрическое сопротивление переменны по толщине стенки вследствие их зависимости от температуры, описан в [28]. Среднюю на участке трубки или пластины температуру можно определить по электрическому сопротивлению этого участка, используя нагревательный элемент в качестве термометра сопротивления. Такой способ применим, если температурный коэффициент сопротивления трубки или пластины стабилен и имеет достаточно большое значение. Измеряемое сопротивле- [c.410]

Окна и световые фстари отапливаемых зданий делают одинарными или двойными в зависимости от расчетного перепада температур наружного н внутреннего воздуха, причем с таким расчетолг, чтобы потери тепла из здания не нарушали нормальные метеорологические условия в производственных помещениях, [c.191]

Динамические характеристики. Из-за внешних воздействий и (или) изменений внутренних свойств катализатора и реактора в целом температурные и концентрационные поля в слое катализатора меняются во времени. При этом, как было показано, те параметры, влияние которых в стационарном режиме можно было не учитывать, часто оказываются существенными в нестационарном процессе. К таким параметрам можно отнести, например, дисперсию вещества вдоль слоя катализатора, массоемкость и теплоемкость слоя, неравподоступность наружной поверхности зерна, внешний тепло- и массообмен. В стационарном режиме значительное число факторов воздействует на состояние системы независимо и часто аддитивно. Это позволяет использовать более узкие модели и эффективные параметры, отражающие суммарное влияние этих факторов. В нестационарном режиме степень влияния этих же факторов может быть иной и, кроме того, сильно зависеть от состояния системы. Р1х влияние необходимо учитывать порознь. Так, например, дисперсию тепла вдоль адиабатически работающего слоя катализатора в стационарном режиме вполне достаточно представить коэффициентом эффективной продольной теплопроводности. В нестационарном режиме это недопустимо — необходимо учитывать раздельно перенос тепла по скелету катализатора, теплообмен между реакционной смесью и наружной поверхностью зерна и иногда перенос тепла внутри пористого зерна. Из-за инерционных свойств в нестационарном режиме имеют место большие, чем в стационарном, градиенты температур и концентраций на зерне и в слое катализатора. Это приводит, иапример, к отсутствию пропорциональной зависимости между температурой и степенью превращения, непродолжительному, но большому перегреву у поверхности зерна с наилучшими условиями обмена, значительным перегревам слоя — динамическим забросам, на-Л1Н0Г0 превышающим стационарные перепады температур между входом и выходом из слоя могут быть в несколько раз больше адиабатического разогрева при полной степени превращения. Сдвиг по фазе между температурными и концентрационными полями иногда приводит к возникновению колебательных пере- [c.13]

Перепад температуры по радиусу зерна определяется как интенсивностью теплопереноса внутри зерна, так и интвнсжвностыо отвода тепла, выделяющегося в зерне. Наличие теплопереноса по скелету слоя обеспечивает отвод тепла к соседним участкам зернистого слоя катализатора. Это увеличивает дисперсию тепла по слою возрастает ширина зоны реакции, как следствие, уменьшается максимальная температура во фронте (рис. 3.5). При этом уменьшаются и температурные градиенты по слою и по радиусу зерна катализатора. С ростом интенсивности теплопереноса по слою влияние внутреннего переноса тепла в зерне па температуру фронта уменьшается. Численный анализ позволил также сделать вывод [c.93]

Влияние размеров зерен катализаторов. Первоначально изучалось влияние размеров зерен йз на характеристики стационарных режимов процесса синтеза аммиака. Расчеты выполнялись для первого слоя двухполочного аппарата со временем контакта 0,064 с. Скорость фильтрации реакционной смеси, пересчитанная на нормальные условия, 4,56 м/с. При увеличении размеров зерна катализатора с 5 до 10 мм степень превращения на выходе из первого слоя уменьшалась с 13,2 до 9,7%, что связано с уменьшением степени использования внутренней поверхности зерна катализатора, обусловленного наличием диффузионного торможения. Температурные градиенты внутри зерна в стационарном режиме невелики и в зоне максимальных температур градиентов по слою не превышают 1 (для зерна 2 мм) и 3°С (для 5 мм зерна). Для зерна катализатора размером 10 мм температурный перепад в зерне достигает 6°С в стацпонарном режи.ме. Однако перенос тепла внутри зерна не оказывает заметного влияния на характеристики стационарного процесса. Например, были выполнены расчеты стационарного режима (для зерна 2 мм) и 3°С (для зерна 5 мм). Для зерна катализатора проводности Яз = 0,5-10 ккал/(м с град). При этих значениях параметров в зерне образуется перепад температур между поверхностью и центром 6° (если зерно находится в зоне максимальных температурных градиентов по длине слоя). На выходе из первого слоя двухполочного реактора оптимальная степень превращения достигала 2 = 9,7% аммиака, а температура Г = 474°С. Для изотермического зерна катализатора выходные характеристики первого слоя составляли соответственно 2 = 9,6% и Г = 472°С. Таким образом, при расчетах стационарных режимов зерна катализатора можно считать изотермическими. [c.212]

Разность температур процесса ДГргос базируется на ДГ, определяемой рабочими условиями, например температурой стенки Гщ, и входной температурой Г,-. Важность слияния пеизотермичности па реологию процесса учитывается величиной ДГгНсоЬ которая дает характерную разность температур, вызывающую ощутимые изменения в вязкости. Величина ЛГ ,() задает повышение температуры в адиабатном процессе, который мог быть вызван полным перепадом давления Др. Сравнение тепловыделения из-за внутреннего трения и переноса теплопроводностью дает характерный перепад температур ДГ еи, который можно связать с нагревом при выделении теплоты в процессе вязкой диссипации. [c.331]

В табл. 4приведены режимы работ автотермического аппарата с внутренним теплообменом с учетом указанного дополнительного ограничения (перепад температур по слою катализатора не должен превышать 10° С). [c.164]

При движении расплава в полости формы возникает напряжение сдвига, достигающее своего максимума на границе раздела фаз. Это напряжение называется ориентационным, оно связано с псевдопластпческим состоянием расплава. На величину его оказывают влияние не только перепад давления, но и перепад температуры. Ориентационные напряжения заметнее всего проявляются на тонкостенных отливках [14]. В толстостенных же изделиях напряжение образуется в результате объемной усадки при фазовом переходе. Следовательно, для идеального заполнения формы необходимо, чтобы скорость литья под давлением в конечной стадии заполнения формы не падала ниже критической величины, при которой расплав затвердевает в устье впуска. Преждевременное затвердевание вызывает провалы, утяжки или раковины. В литьевом изделии, естественно, всегда остаются внутренние напряжения. [c.224]

Здесь приводится схема расчета максимального перегрева 0о = о—("ж в центральной области аппаратуры, среднего перегрева 01) = —1ж всех поверхностей платы, обращенных друг к другу, среднего перегрева = торцов плат и их поверхностей, обращенных к корпусу, а также перепада температур А акс между центральной областью аппаратуры и серединой торца крайней платы. При этом считается, что все внутренние и наружные поверхности аппаратуры, а такл(е поверхности функциональных узлов или деталей покрыты красками, коэффициент теплового излучения которых Ё 0,9 (эмалевые, нитроэма-левые краски, лаки различного цвета). [c.299]