Деформация многоцикловые

ШОР гранул цеолитов существенно изменяются [61 в зависимости от сил взаимодействия молекул воды друг с другом и с катионами цеолитов, количества 600 тепла, выделяющегося при фазовом переходе, гео-400 метр ИИ структуры цеолитов, коэффициента объемного расширения воды при нагревании и других факторов. Изменение размеров гранул в этих процессах может достигать 2%. Деформации приводят к дополнительным напряжениям в гранулах и могут существенно влиять на прочность формованных цеолитов. По наблюдениям польских инженеров [71 в процессе многоцикловой эксплуатации механическая прочность гранул цеолитов, используемых в качестве осушителя, понижается, если содержание влаги в цеолитах превышает (15% масс.). [c.374]

Характеристики многоцикловой усталости в заданном диапазоне амплитуд напряжений (деформаций) и при заданной асимметрии получаются по результатам испытаний серии образцов, число которых должно быть не менее 12. [c.211]

Другим важным вопросом обеспечения прочности и ресурса атомных реакторов, не получавшим отражения в традиционных расчетах энергетических установок по уравнениям (2.1) —(2.3), являлся анализ сопротивления деформациям и разрушению при циклическом нагружении [2,5—7,16]. Как следует из данных гл. 1, в процессе эксплуатации атомных реакторов число циклов нагружения на основных режимах изменяется в достаточно широких пределах — от (2- 5) 10 при гидроиспытаниях до (К2) 10 при программных изменениях мощности и до 10 —10 с учетом вибро-нагруженности. Систематические исследования прочности в этом диапазоне числа циклов были начаты применительно к энергетическим установкам в середине 50-х годов, а в середине 60-х годов были сформулированы основные (преимущественно деформационные) критерии разрушения и свойства диаграмм циклического деформирования [17, 18 и др.]. По опытным данным, полученным на лабораторных образцах, было показано, что при числе циклов до 10 циклические пластические деформации оказываются сопоставимыми (в диапазоне числа циклов 10 —10 ) или существенно большими (в диапазоне числа циклов 10 —5 1 О ), чем циклические упругие деформации. При этом в зависимости от типа металлов и условий нагружения (с заданными амплитудами деформаций или напряжений) пластические деформации по мере увеличения числа циклов могут возрастать (циклически разупрочняющиеся металлы), уменьшаться (циклически упрочняющиеся металлы) или оставаться постоянными (циклически стабильные металлы). Указанные особенности поведения металлов при циклическом упругопластическом деформировании обусловливают нестационарность местных напряжений и деформаций в зонах концентрации при стационарных режимах внешних нагрузок. Для малоцикловой области уравнения кривых усталости и сами кривые усталости при числах циклов 10°—10 представлялись не в амплитудах напряжений (как для обычной многоцикловой усталости при числах циклов 10 -10 ), а в амплитудах упругопластических деформаций. [c.40]

Итак, при многоцикловой усталости увеличение среднего напряжения снижает предел выносливости, при малоцикловой же усталости, когда уровень напряжений предопределяет деформирование в пластической области, среднее напряжение влияет меньше или совсем не влияет на долговечность материала. При расчетах и конструировании необходимо учитывать, что работа материала в пластической области при высоком уровне напряжений довольно часто встречается на практике, поскольку локальная пластическая деформация, как правило, наблюдается в зонах концентрации напряжений, даже если номинальные напряжения в детали не превышают безопасные предельные величины. [c.58]

Выносливость К. н. при многократных деформациях в различных условиях определяют с помощью многоцикловых испытаний. Этот показатель оценивают по количеству циклов нагружения от начала воздействия до полного разрушения образца или по относительному падению прочности после заданного количества циклов. [c.557]

При многоцикловых испытаниях К. н. многократно подвергают различным видам деформации растяжению на приборах, наз. пульсаторами, изгибу на вибраторах, удару на копрах, сжатию и изгибу в резино-кордных образцах. Кроме того, проводят испытания на сопротивление расслоению резино-кордной системы при деформациях сдвига и сжатия, при к-рых на границе резина — корд возникают касательные напряжения. Так. обр., оценивается адгезия К. н. к резине в режиме многократного нагружения. Характеристики, получаемые при многоцикловых испытаниях, пока ие стандартизованы. [c.557]

Испытания проводят на образцах в виде шайб, прижимаемых давлением 0,25 МПа к металлическому дну камеры, в которую наливают жидкую агрессивную среду. Резиновый образец вращается со скоростью 4,0 м/с при 125—175°. Дно камеры выполнено с радиальными канавками треугольного сечения глубиной 0,2 мм, что ускоряет процесс вследствие возникающих в образце многоцикловых деформаций. В качестве характеристик процесса разрушения резин выбраны [ГОСТ 9.061—75] время до появления трещин Ттр и скорость увеличения микротвердости. Так как между этими показателями имеется корреляция [228, с. 85], то можно ограничиться определением скорости увеличения микротвердости. В результате этого сокращается продолжительность испытания по сравнению со временем определения Гтр. [c.122]

В зависимости от рода нагрузки, вызывающей разрушение металла, различают механические характеристики, определяемые при растяжении образца до его разрыва (пределы прочности и текучести, относительные удлинение и сужение поперечного сечения) и его выносливость (время до разрушения) при циклически меняющейся нагрузке (предел усталости). Возможны два вида нагрузок, от которых зависит время до разрушения нагрузки, при которых циклические деформации металла не выходят за пределы упругой деформации, и нагрузки, при максимальных значениях которых возможна обычно небольшая пластическая деформация образца. В первом случае образец разрушается после воздействия миллионов циклов нагрузки (многоцикловая усталость), во втором случае разрушение происходит после нескольких тысяч циклов (малоцикловая усталость). [c.44]

Модуль упругости при изгибе можно определять при изгибе отрезка нити или волокна по схеме балки, лежащей на двух опорах, или консоли, закрепленной с одного конца. В отечественной практике определяют устойчивость к изгибу при многократной (многоцикловой) деформации, т. е. определяют выносливость волокна или нити к изгибу. [c.146]

В классификации деление идет сначала по типам в зависимости от характера деформации (растяжение, сжатие, изгиб и т. д.), затем по классам (полуцикловые, когда производится нагружение, но без отдыха образца одноцикловые, когда производится нагружение, а затем разгружение и отдых образца, многоцикловые, осуществляемые в процессе многократного повторения цикла нагрузка — разгрузка ). Полуцикловые и многоцикловые характеристики разделены на подклассы разрывные и неразрывные. Затем деление характеристик идет по видам в зависимости от способа выражения характеристик (по силе, деформации, работе и т. д.). [c.33]

Многоцикловые характеристики отражают поведение текстильных материалов в процессах переработки и эксплуатации изделий. Так, например, нити основы на ткацком станке подвергаются многократному растяжению волокна при разрыхлении и чесании испытывают многократно повторяющиеся изгиб и растяжение ткани в носке подвергаются различным многократным деформациям растяжению, изгибу и т. д. [c.52]

Основными -многоцикловыми характеристиками при растяжении являются выносливость и остаточная циклическая деформация. [c.52]

Все эти три вида деформации редко встречаются в эксплуатации изделий чистом виде. Деформация кручения, наиболее часто встречается в процессах формирования первичных и вторичных нитей, а также же швейных ниток. Изучают полуцикловые, одно и многоцикловые характеристики при кручении. [c.113]

Известно, что деформационные процессы металла при работе оборудования в основном определяются скольжением дислокаций и сдвиговой деформацией. При этом накопление усталостной повреждаемости металла во многих случаях происходит в условиях мало- и многоцикловой нагрузки. Спрашивается, насколько объективно с помощью традиционных методов контроля напряжений можно оценить фактическое НДС конструкции, когда в общем случае неизвестны зоны КН, т. е. зоны действия максимальных напряжений, вызывающих сдвиговую деформацию [c.61]

Ранее было сказано, что работа металла оборудования в основном определяется скольжением дислокаций и сдвиговой деформацией. При этом накопление усталостной повреждаемости металла во многих случаях происходит в условиях мало- и многоцикловой рабочей нагрузки. Спрашивается, каким образом традиционные методы контроля напряжений могут оценить фактическое НДС конструкции, когда в общем случае неизвестны ЗКН, обусловленные сдвиговой деформацией, Очевидно, что только пассивные методы диагностики НДС могут ответить на поставленные вопросы и являются наиболее пригодными для практики. [c.52]

У Коррозионная усталость может быть двух видов мнргоцик-ловой и малоцикловой. Многоцикловая усталость проявляется при деформировании мета ша в пределах упругих деформаций. Количество щжлов до разрушения образца (детали) обычно в этом случае достаточно велико. Малоцикловая усталость — деформация и разрушение материалов под действием низкочастотных повторных нагрузок высокой интенсивности (материал нагружается уже в зоне пластических деформаций). При таком виде нагружения металл разрушается быстрее и количество циклов до разрушения будет, естественно, меньше (не более 10 ), Малоцикловая усталость наблюдается, например, в момент посадки самолета. [c.48]

V Сопротивление сТали коррозионной усталости зависит и от формы цикла (от закономерности, по которой изменяются напряжение и деформации при циклическом нагружении). Форма цикла определяется условиями эксплуатащш деталей и конструкций и бывает различной синусоидальной, пилообразной, трапецеидальной и прямоугольной. Цикл нагружения может быть как симметричным, так и асимметричным. Форма цикла влияет на процессы упрочнения металла в зоне перед вершиной трещины (зона предразрушения), а также на процессы накопле-Ш1я искажений кристаллической решетки, отдыха и перераспределения там напряжений. Кроме того, форма цикла, определяя скорость деформирования, а также время пребывания материала в деформированном состоянии, влияет на электрохимические (коррозия и наводороживание) процессы в трещине. При малоцикловом нагружении в синтетической морской воде и других средах наименьшая долговечность наблюдается для синусоидальной формы цикла при переходе к трапецеидальной форме, а затем к прямоугольной долговечность металла несколько возрастает. Отмечено, что форма цикла сказывается на сопротивлении усталости также при многоцикловом усталостном нагружении, однако в условиях малоцикловой усталости это влияние проявляется сильнее [21,71,72]. [c.51]

В случае, когда действующие кольцевые напряжения при сварке авр равны пределу текучести (Тт (Р = 1.), после полного остывания сварного соединения и разгрузки сосуда кольцевые швы оказываются в ненапряженном состоянии. Как было показано выше при определенных условиях, сварочнь1е напряжения снимаются не полностью. В связи с этим, возникает необходимость оценки ресурса конструктивных элементов сосудов и аппаратов при наличии остаточной напряженности швов с учетом возникновения в шве (активной зоне) пластических деформаций. В условиях многоциклового нагружения влияние остаточньге напряжений [c.22]

В разрушении немалую роль играет пластическая деформация, хотя макроскопически необратимость размеров детали невелика в сравнении с разрушением при постоянной нагрузке. Механизм пластической деформации дислокационный и сопровождается образованием ограниченного количества линий скольжения с последующим их расширением. Усталостное разрушение может происходить при напряжениях меньше предела прочности или текучести. Для разрушения тела необходимо только определенное число циклов. При небольшой нагрузке большее число циклов, а при большой - меньшее. В зависимости от частоты со прикладываемой нагрузки условно различают многоцикловую (со > 300 - 10000 Гц) и магюцикловую [c.402]

Эти данные убедительно показывают, что практически полное устранение отрицательного влияния хромирования на многоцикловую усталостную прочность сталей, в том числе высокопрочных, можно достичь упрочнением поверхности деталей перед хромированием методами поверхностной пластической деформации (обкаткой роликами, алмазным выглаживанием, гидропескоструйной обработкой, виброупрочнением и др.), она создает в поверхностном слое основы значительные сжимающие напряжения, которые затрудняют образование в хроме отдельных глубоких трещин под влиянием растягивающих напряжений. Предполагается, что именно такие трещины являются высокими концентраторами растягивающих напряжений, приводящих к снижению предела усталостной прочности стали после хромирования. [c.47]