Дайслера

Дайслер и Элиaн изучили зависимость теплопроводности слоя от порозности (рис. 1-56). Здесь Хг —кажущаяся теплопроводность газа [c.70]

Дайслер и Элпан З пришли к выводу, что теплопроводность зернистого слоя упадет, если давление станет меньше некоторого критического давления Рь, величина которого может быть вычислена по формуле [c.70]

Полученные формулы были весьма сложными, поэтому Кру-пичка выразил их более простыми функциями, сопоставляя свое решение с экспериментальными данными Дайслера Таким образом была получена формула [c.77]

Если при решении задач гидродинамики вполне приемлемо допущение о существовании невозмущенного ламинарного подслоя, в котором коэффициент турбулентного обмена е = О, то при решении задач тепло-массообмена при высоких числах Прандтля (Рг > 10) двухслойная или трехслойная модели [см. уравнение (11.19)1 приводят к значительным ошибкам. Согласно теории Ландау и Левича [51, 53], подтвержденной Дайслером [103], турбулентность в пограничном слое при и] 6 подчиняется закономерности [c.28]

Как видно из рис. 20, при принятом нами методе обработки различие в гидродинамической обстановке процесса (даже и столь радикальное, как переход от внешней к внутренней задаче) лишь довольно слабо влияет на результаты, — примерно в пределах разброса данных, полученных в одинаковых экспериментальных условиях. Дайслер [8] обработал большое число данных как по кинетике растворения и электродных реакций, так и по теплопередаче, которые представлены на рис. 21. Предельный закон Дайслера совпадает с формулой Ландау и Левича, причем для универсальной постоянной получено значение п = 0,124. [c.239]

Белые кружки — литературные данные (ссылки см. в тексте) черные кружки — наши результаты [2] по внутренней задаче. Сплошная прямая — по формуле Дайслера [8], совпадающей с законом Ландау и Левича. Пунктирная прямая — по формуле (V, 41), отвечающей ламинарному подслою конечной толщины [c.239]

Данные относятся к значению критерия Рейнольдса 10 ООО. На рисунке сохранены обозначения Дайслера Р, 8с—критерии Прандтля и Шмидта 8, (1—критерий Стэнтона для тепло- и массоотдачи К — критерий Рейнольдса. Белые кружки — массообмен черные кружки — теплообмен [c.240]

Существование ламинарных областей вблизи углов и наблюдавшиеся некоторыми исследователями вторичные течения повысили интерес к локальным условиям при течении в некруглых трубах. Дайслер и Тейлор-[Л. 2] предложили метод расчета скоростных й температурных полей в полностью развитом турбулентном течении в некруглых трубах, а не- [c.264]

По существу анализ Дайслера — Тейлора предполагает, что универсальные профили скорости и температуры, найденные для турбулентных течений жидкостей в круглых трубах, также справедливы для труб некруглого сечения. Если положение точки максималь-ной скорости известно, то этого предположения доста-точно для вычисления профиля скорости и коэффици-ента сопротивления трения. [c.265]

Хартнет и др. [Л. 14] из-меряли коэффициенты сопротивления трения для полностью развитого турбулентно-го течения в прямоугольных трубах, имеющих отношение сторон 1 1, 5 1 и 10 1. Они сообщили, что анализ Дайслера— Тейлора дает хорошее согласование с экспериментами для отношений сторон, больших, чем 5 1, и все более худшее для отношений сторон, меньших, чем 5 1. Для квадратной трубы анализ дает значения коэффициентов сопротивления на 15% ниже для чисел Рейнольдса, больших 10 . Они нашли также, что в широком интервале чисел Рейнольдса (6- 10з< Ке<5 10 ) соотношение для круглой трубы, в котором используется эквивалентный диаметр, позволяет хорошо опи- [c.265]

В другом экспериментальном исследовании [Л. 15] дается по существу такое же сравнение с анализом Дайслера — Тейлора (за исключением трубы с поперечным сечением в виде равнобедренного треуголь- [c.265]

ДЛя полностью развитого турбулентного течения расчеты и эксперименты представлены для ряда форм поперечного сечения трубы. Средние числа Нуссельта для труб квадратного и треугольного (равносторонний треугольник) сечения вычислены Дайслером и Тейлором Л. 2]. Ими также проведены подобные вычисления для случая параллельного обтекания трубных пучков [Л. 18]. Представлены также расчеты и эксперименты (см. [Л. 5]) для трубы в виде равнобедренного треугольника с углом при вершине в 11,5°. В последнем случае внимание было сосредоточено на вычислении среднего числа Нуссельта по методу Дайслера— Тейлора для Ф—0. Измерения среднего числа Нуссельта были проведены при Ф=24. Полученные результаты показаны на рис. 6. [c.267]

На графике также нанесена сплошная точка, вычисленная по методу Дайслера— Тейлора, для Ф=0. Можно было ожидать, что эксперименты, проведенные для Ф = 24, когда влияние теплопроводности стенки существенно, приведут к более высоким числам Нуссельта, чем при условии Ф=0. Так как этого не произошло, то расчет, по-видимому, не учитывает всех физических процессов. [c.268]

Таким образом, имеющиеся экспериментальные исследования для рассматриваемых поперечных сечений и граничных условий показывают,, что ни правйло эквивалентного диаметра, ни расчет Дайслера—Тейлора не дают точного определения среднего коэффициента теплоотдачи.. Вколне возможно, что для менее экстремальных форм и больших значений Ф можно ожидать лучшего согласования, но настоящее состояние показывает яа необходимость проведения дальнейших исследований в этой области. При расчете теплообмена следует с большой осторожностью подходить к определению среднего коэффициента теплоотдачи или распределения местной температуры стенки на основании имеющейся теории для турбулентных течений. [c.268]

Эмпирическая формула Дайслера для течения в пристеночной области [9]. Формулы Прандтля и Кармана неприменимы в области турбулентного потока, непосредственно прилегающей к твердой стенке, вследствие того, что вблизи нее начинают играть роль эффекты молекулярной вязкости. Для этой области Дайслер предложил эмпирическую формулу [c.151]

Принер 5-2. Распределение скоростей в потоке, движущемся по трубе (вблизи стенки). Применяя элширическую формулу Дайслера, рассчитать профиль скоростей в ламинарном подслое и в буферной области. [c.154]

Решение. В области потока, непосредственно прилегающей к стенке трубы, поток количества движения представляет собой сумму ла пшарного потока, определяемого законом вязкости Ньютона, и турбулентного потока, описываемого, по предположению, э ширической формулой Дайслера. Складывая эти потоки, находим [c.154]

Эмпирическая формула Дайслера для течения в пристеночной области. Для того чтобы иметь возможность описывать процессы теплопереноса в областях течения, непосредственно прилегающих к твердым поверхностям (где выражения Прандтля и Кармана заведомо несправедливы), Дайслер предложил следующее эмпирическое выражение [c.354]

Дайслер [6] выбирает в качестве поверхности отсчета = 1 поверхность, разделяющую буферную зону и турбулентное ядро. В этом случае соотношение [c.357]

Выразим потоки и через радиальный градиент температуры йТ/йз, использовав закон теплопроводности Фурье и эмпирическое выражение Дайслера (12.12). В результате соотношение (12.28) примет вид [c.357]

Распределения температуры, описываемые формулами (12.27) ж (12.30), изображены на рис. 12-3. Представленные кривые характеризуют зависимость безразмерной температуры Т от безразмерной радиальной координаты + и от числа Прандтля. С помощью данных кривых Дайслер вычислил зависимость числа Нуссельта от чисел Рейнольдса и Прандтля (см. главу 13), уточнив тем самым приближенное соотношение (12.226). Кроме того, Дайслер обобщил приведенное выше рассмотрение на случай жидкостей и газов с переменными [c.358]

В работе [8] выполнено весьма полезное сравнение полученных результатов с данными некоторых других исследователей. В частности, установлено, что для расстояний, превышаюпщх длину теплового входного участка, найденное в работе [8] решение определяет скорости теплоотдачи, всего на несколько процентов отличаюпщеся от скоростей, вычисленных Дайслером [6]. [c.358]

Аналогичная задача, но с применением более реалистического распределения скоростей, предложенного Дайслером, решена в работе [8]. В этой же работе был количественно рассмотрен вопрос о развитии профиля температур на входном участке трубы. Для этого использовалавь быстродействующая вычислительная машина. [c.362]

Корреляции, пол -ченные на основе опытных данных о распределениях температуры. Для описания теплообмена в условиях сильно развитой турбулентности (Ке > 10 ООО) при постоянных физических свойствах потока и числах Прандтля, превышающих 0,5, используется хорошо известная корреляция Дайслера [10]. Эта корреляция представлена графически на рис. 13-5, где по оси ординат отложено так называемое число Стантона 81, определяемое следующим образом 31 = а/СрО = КиДКеРг). [c.377]

Графики, изображенные на рис. 13-5, построены с учетом экспериментальных данных о распределениях скоростей и температур (см. рис. 5-3 и 12-3), полученных Дайслером для гладких труб с постоянным тепловым потоком к стенке . При Ке > 10 ООО и Рг > >0,5 профиль температур развивается очень быстро, и числа Пус-сельта принимают свои асимптотические значения уже на весьма небольших расстояниях от входа в трубу (рис. 13-6). Поэтому при решении большинства задач турбулентного теплопереноса Ки можно [c.378]

При Рг > 200 корреляция Дайслера хорошо описывается следующей асимптотической формулой [c.379]

Корреляции Дайслера [10] и Мартинелли [13] изображены графически на рис. 13-7. Значительно искривленные и непараллельные пинии, представленные на этом рисунке, а также на рис. 13-5, свиде-те.иьствуют о том, что в условиях турбулентного течения числа Нуссельта и Стантона не являются простыми степенными функциями чисел Рейнольдса и Прандтля. Степенные зависимости наблюдаются лишь в очень ограниченных интервалах значений Re и Рг. [c.381]

К каким жидкостям и газам неприменима ни корреляция Зидера и Тейта, ни корреляция Дайслера Какие существуют корреляции для этих сред [c.396]

Ландау и Левич [3, 4] получили из общих теоретических соображений значение показателя к = А. Левич [1] и Дайслер [8], обработав большое число экспериментальных данных но кинетике электродных реакций и процессов растворения, пришли к выводу, что они хорошо согласуются с этим значением показателя. С другой стороны, Кишиневский [15] отмечает большой разброс экспериментальных данных и считает, что они лучше удовлетворяют значению к = 2. Некоторые из экспериментов описаны в работах [16-19]. [c.235]

В областях течения, непосредственно примыкающих к твердым поверхностям, процессы турбулентного переноса описываются различными эмпирическими соотношениями. Например, предложенное Дайслером выражение [c.344]

В настоящее время предложено большое количество различных эмпирических и полуэмпирических соотношений для описания скорости тепло- и массопереноса вблизи межфазных границ в различных интервалах значений чисел Рейнольдса и Шмидта [5]. Например, полуэмпирическая формула Дайслера (5.47) хорошо соответствует экспериментальным данным, когда число Шмидта находится в интервале 0,7... 3000, но дает отклонения на 20... 50% и более при дальнейшем его увеличении. [c.362]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология