Реакторы нагрузка

Примем обозначения 1 - нагрузка на реактор - нагрузка на систему 4 - нафузка по рециклу 1 = о + 4- [c.297]

Для различных типов реакторов нагрузка на ил одинакова, см. табл. 9.5. Однако концентрация ила в анаэробном реакторе Х2 различается в зависимости от типа реактора и операционных параметров. [c.366]

Между разными реакторами нагрузку распределяют пропорционально произведению [c.139]

При переключении реакторов нагрузка скачкообразно уменьшается. В промежутках между переключениями нагрузка слабо растет в реакторе со свежим катализатором и слабо уменьшается в реакторе со старым катализатором. [c.155]

Нагрузка приводится в единицах концентрации летучей фракции взвешенных частиц (ЛФ) на 1 м -сут, как и для сбраживания ила, или в единицах БПК и ХПК на 1 м -сут — более привычных для процесса очистки сточных вод. При эксплуатации промышленных реакторов нагрузка редко превосходит 4 кг ХПК или ЛФ на 1 м -сут в лабораторных и пилотных установках они может быть в два-три раза большей. Как и в септиктенках, в этих системах нет специального удерживания биомассы и, следовательно, нельзя ожидать работы с высокими нагрузками. Работа таких систем может быть проиллюстрирована следующими примерами. [c.66]

Неизбежно образование в реакторах газовых каналов, что приводит к неравномерной нагрузке катализатора. [c.119]

Метилпентен-1 нагревается йо кипения в колбе 1-емкостью 100 мл электрическая нагрузка обогревательной рубашки определяет скорость прохождения гексеновой смеси через реактор. Трубчатая печь 3 нагревает перекисную трубку (диаметр [c.229]

Вместе с ПГС может уноситься часть катализатора, что может вызывать полимеризацию в аппаратуре системы циркуляции ПГС. Поэтому выходящую из реактора ПГС промывают органическим растворителем в безнасадочном скруббере для прекращения процесса полимеризации. Однако случаи уноса катализатора с ПГС в аппаратуру контура циркуляции все же наблюдаются. Поэтому в контуре и трубопроводах, холодильниках-конденсаторах, центрифугах в газодувке образуются полимерные отложения. Унос особенно велик в системах, в которых чрезмерно велика скорость ПГС, обусловленная малыми диаметрами аппаратов и большой нагрузкой по газу. Для предупреждения полимеризации этилена в контуре циркуляции в трубопровод на выходе ПГС из реактора также стали подавать смесь изопропанола с бензином. Внедрение способа частичной дезактивизации уносимого с ПГС катализатора позволило в несколько раз повысить пробег системы циркуляции между чистками и уменьшить вероятность создания аварийной обстановки на производстве. Следует обратить внимание на необходимость выбора оптимальных скоростей ПГС, выходящей из реакторов. Очевидно, необходимо строго регламентировать расход [c.116]

Как отмечено выше, повышая температуру в реакторе, но сохраняя путем изменения других условий процесса глубину крекинга сырья на требуемом уровне, увеличивают выход газа и несколько уменьшают выход кокса. Следовательно, при данных глубине крекинга и производительности по сырью крекинг-установки с подъемом температуры в реакторе понижается нагрузка регенератора но количеству сжигаемого кокса и увеличивается загрузка компрессоров, абсорбера и аппаратов газофракционирующей установки. Это также должно учитываться оператором нри эксплуатации крекинг-установки. [c.83]

Во время пускового периода надо тщательно регулировать режим в реакторе, чтобы не допустить слишком большого коксоотложения на катализаторе до вывода регенератора на режим. С другой стороны, надо поддерживать заданную коксовую нагрузку, чтобы можно было выжечь кокс в регенераторе и чтобы температура катализатора на выходе из регенератора не была недопустимо низкой. [c.147]

Коксование остатков деструктивной перегонки мазутов сопровождается большим выходом кокса и меньшим газа и дистиллятов, чем коксование гудронов. В связи с этим при коксовании остатков деструктивной перегонки непрерывным способом (на движущемся коксовом теплоносителе) уменьшается нагрузка реактора и фракционирующей системы по парам и соответственно могут быть уменьшены размеры этой аппаратуры. [c.65]

Продувка закоксованного катализатора водяным паром производится тщательно, чтобы достаточно полно удалить из него углеводородные фракции. Однако с увеличением расхода пара растут нагрузка конденсаторов и скорости паров в реакторе и ректификационной колонне. [c.110]

Просветы между внутренними горизонтальными элементами (между желобами коллекторов и трубками змеевиков) выбирают такого размера , чтобы катализатор свободно продвигался через аппарат. Внутренние устройства регенератора, так же как я реактора, несут вертикальную нагрузку, величина которой зависит [c.123]

Интересны также следующие показатели работы реакторов отношение объема сырья, подаваемого в реактор, к полному объему цилиндрической его части и удельная нагрузка сырьем попереч-вого сечения реактора. Эти показатели для четырех построенных в разное время реакторов приведены в табл. 19. [c.151]

Одним из параметров, влияющих на производительность реактора, является интенсивность потока газа на входе, или так называемая нагрузка реактора. При определенной нагрузке система находится в тепловом равновесии и реактор работает в установившемся режиме, т. е. температуры 1, 2, 3 и 4 не изменяются во времени. [c.403]

Если нагрузки такие, что проходящее через теплообменник полное количество газов имеет на выходе слишком высокую температуру (т. е. теплообменник имеет некоторый запас поверхности), то автотермичность можно обеспечить, направляя часть газов без нагревания через боковой отвод с таким расчетом, чтобы температура /а осталась постоянной. При возрастании нагрузка может достигнуть значения, при котором боковой отвод нужно будет отключить данная нагрузка является максимально допустимой и одновременно наиболее эффективной. Дальнейшее повышение интенсивности потока газов приводит к снижению их температуры на входе в реакционное пространство. Уменьшение температуры 2 обусловливает понижение tз. Это значит, что газ, проходящий через теплообменник, будет нагреваться слабее, следовательно, температура 2 снова уменьшится и т. д. В этом случае реактор может погаснуть . [c.403]

Рис, У-4. Соотношение между степенью превращения, объемом реактора, температурой и тепловой нагрузкой (к примеру У-4). [c.160]

Сжигание осадков в печах с псевдоожиженным слоем осуществлено в промышленных масштабах на Светогорском ЦБК (две установки с реакторами фирмы Tampella ) [123]. Осадок (шлам из первичных отстойников и избыточный активный ил), предварительно подсушенный в гребковой сушилке дымовыми газами, поступает в реактор сверху над слоем песка. Отходящие газы используют для подогрева дутьевого воздуха. В 1980 г. прошла промышленные испытания I очередь установки. Получены следующие показатели работы реактора нагрузка 1,18 т/ч сухого вещества (по проекту 1,7 т/ч) при этом расход мазута в среднем 450 кг, кварцевого песка—ПО кг на 1 т сухого вещества осадка температура слоя песка 725—765°С, коэффициент избытка воздуха в реакторе изменялся в пределах 1,36— [c.53]

Эксперименты, проводившиеся 13 мес, показали значительные препмуш,ества реакторов с закрепленной пленкой по сравнению с обычными реакторами. Нагрузка по сухим веш,ествам изменялась от 2,34 до 25 и от 2,25 до 778 г/(л-сут) для обычного реактора и реактора с фиксированной пленкой соответственно. Максимальный выход метана в реакторах был 0,63 и 6,2 л/(л- сут) при времени удержания 6 и 0,125 сут соответственно (Lo, Liao, 1984). [c.213]

В случае синтеза среднего давления катализатор находится в трубках ( 2000 на 1 реактор), окруженных водой, температура которой также определяется давлением. В обоих случаях для отвода тепла используется вода. Передача тепла от катализатора к охлаждающим поверхностям обеспечивается в основном синтез-газом, так как катализатор, содержащий большой процент кизельгура, обладает очень низкой теплопроводностью. Чем меньше диаметр трубок, в которых находится катализатор, тем меньше местных перегревов катализатора и тем ниже метарюобразование. Возможная удельная нагрузка катализатора, выраженная в нм газа. на 1 объема катализатора в час, сравнительно невелика в связи с необходимостью соответствующего теплоотвода. Соответственно невелика и мощность реакторов. Реактор емкостью примерно 10 катализатора может пропустить 1000 м час синтез-газа, что при выходе 165—170 г. полезных продуктов синтеза на 1 нм шревра-щенного газа соответствует примерно 120 кг час продуктов синтезе (Сз и выше). Охлаждающая поверхность на 1000 превращенного газа составляет около 3000 м , а расход металла на 1000 м час превращенного паза составляет 65 т. [c.68]

Газовая нагрузка на реактор составляет нормально около 1000 м 1час, что соответствует получению примерно 100 кг/час продуктов синтеза. [c.91]

Размер реакторов ограничен величиной примерно 10 реакционного объема, что обусловливает нагрузку по газу примерно в 700 м /час и часовбй выход -продуктов реакции, считая на углеводороды Сд и выше примерно 120 кг. [c.119]

Впоследствии на линии подачи воды в реактор был установлен регулирующий клапан с дистанционным включеиием из операторного помещения, а средства автоматического регулирования расходов метан-водородной и этан-этиленовой фракций были усовершенствованы. Перед холодильником были установлены сепараторы была смонтирована система блокировок, отключающая подачу метан-водородной фракции при прекращении поступления этан-этиленовой фракции и завышениях температуры в реакторе установлена звуковая и световая сигнализации на все возможные отклонения от нормального режима для определения концентрации водорода в газовой смеси, поступающей на гидрирование, был дополнительно установлен поточный хроматограф были смонтированы приборы регистрации перепада давлений в холодильнике и регулирования режима в реакторе при минимальных нагрузках. [c.335]

Однако метод отдувки катализатора дымовыми газами имеет следующие недостапги повышается количество балластных газов в жирных газах, что затрудняет абсорбцию фракций Сд и С4 увеличивается нагрузка компрессоров, подаюшцх жирные газы в секцию абсорбции и газофракционирования необходимо непрерывно-контролировать состав инертных газов во избежание поступления кислорода в реактор. Метод продувки катализатора инертными газами не получил распространения на крекинг-установках. [c.153]

Из реактора отработанный катализатор отводится через отпарную колонну 10 в стояк 11. В отпарной колонне катализатор с целью удаления из него углеводородных паров продувается острым водяным иаром. Тщательная продувка водяным паром необходима дли сокращения потерь сырья ш уменьшения нагрузки регенератора. Однако ввод чрезмерно больших количеств водяного [c.170]

Рис. И-4. Кривая разгона при ступепчаюм изменении нагрузки иа реактор идеального смешения.

I7(t s. l -- стоимость единицы расходуемо1 о сыр >я . si- стоимость единицы объема )еактора, исчисляемая с учетом его амортизации )д — стоимость доиолнительпого обо )удования реактора, исчисляемая с учетом амортизации v нагрузка реактора 110 исходному сырью xj — концентрация получаемого и )одукта после реакции. [c.103]

Пример I1M0. Пусть протека от те же реакции, что и в предыдущем примере. Предположим, что задачей оптимизации является нахождение минимального объема изотермического двухступенчатого реактора идеального вытеснения, в котором требуется достигнуть заданного выхода продукта реакции Р, т. е. для определенной величины нагрузки на реактор у получить на выходе его продукт с заданной концентрацией Хр (т). [c.120]

Для того чтобы получить систему уравнений (IV,46), найдем пьраженне для производной дr дv K Поскольку, с одной стороны, величина является функцией нагрузки на реактор в результате дифференцирования нмрал ення (IV,49) по получим [c.149]

Для расчета нагрузок на отдельные реакторы в данном случае можно воспользоваться следующим приемом. Задаваясь нагрузкой па один аппарат, например I , можно 1 ычислить соответствующее этой Е1агрузке значение по формуле [c.151]

IV,73), для чего необходимо предварительно решить систему уравнений (IV,69) и (IV,70). Затем величины нагрузок на остальные реакторы подбирают из условия выполнения системы равенств (IV,46), Если в результате проведенных расчетов, 13 процессе которых определяются нагрузки па все реакторы, условие (IV,.51) оказ , -вается паруше1п1ым, то вычисления повторяют для другого значепня и т. д., до тех пор, пока но будет получена совокупность величин (/ -= I,. . ., /V), удо-влетворяюни я условию (IV,51) с необходимой степенью точности. [c.152]

ИЕП ересно отметить, что во всех приведенных примерах аналитическое выражение для дг /дь [см. уравнения (IV,[15), (IV,73), (IV,80) и (IV,85) I представляется только через концевпрацип реагентов на входе в реактор и выходе из них. Следовательно, в практи-ческп. с условиях эксплуатации рассмотренных систем аппаратов можно организовать контроль за оптимальным распределением нагрузки на реакторы непосредственно по данным измерения этих концентраций. При необходимости результаты измерения могут быть применены также п для автоматического управления оптимальным распределением общих потоков сырья. [c.153]

В связи с этим средняя стоимость единицы массы продукта составит (С1Тр + С2Гт + Сз)/тр. При оптимальной нагрузке реактора это выражение должно иметь минимальное значение, что достигается, когда [c.419]

Соответствующее значение на кривой тр — Тр находим, проведя касательную к ней из точки — (СгТт + Сз)/С1, О, и на оси абсцисс отсчитываем время проведения процесса Тр , отвечающее оптимальной нагрузке реактора (рис. 1Х-70). Таким образом, условия для достижения максимальной производительности реактора и для обеспечения такой оптимальной нагрузки реактора, при которой стоимость продукта минимальна, не будут одинаковы. [c.419]

Рис. Х1-18. Реакторы для окисления аммиака а-конструкция Франка-Кара б-то же Парсонса (высота 80 см, диаметр 61 см, нагрузка 100 кг/чУ, в-то же I. О. (высота 6 м диаметр 5,4 м-, толщина слоя катализатора 10—15 см нагрузка 500—600 кг аммиака на 1 в час) /—пламя зажигания 2—плата-новая сетка (800 С) Л-платниовая цилиндрическая сетка (10И С) 4- о в< ек-ло 5—огнеупоры б—распределитель 7—катализатор (РеаОз+З—5% В12О3, 680—750 С)-

Справочник химика 21

Химия и химическая технология