Размеры топочного устройства

Предлагаемая ниже методика расчета позволяет получить ориентировочные значения параметров процесса, которые затем должны быть уточнены при наладке и эксплуатации установок. Расчет состоит из следующих стадий определение состава продуктов сгорания, коэффициента избытка воздуха и температуры горения, времени пребывания и размеров топочного устройства подбор типоразмеров горелочных устройств расчет газопроводов, воздуховодов, дымоходов, подбор газооборудования и тягодутьевых устройств. [c.416]

Особые преимущества жидкого топлива по сравнению с твердым несложность устройств по подготовке топлива и подаче его к топкам простота и малые размеры топочных устройств отсутствие золы и шлаков легкость сжигания топлива. Именно по этим показателям жидкое топливо уступает газовому. Однако жидкое топливо все же имеет особое преимущество по сравнению с газом — транспортабельность. В значительных количествах газ можно использовать только при наличии газовой станции или газопровода от источников газа. Мазут можно доставлять к любому пункту потребления в цистернах и баках, что облегчает его применение в транспортных и передвижных установках, на удаленных производственных участках и особенно в разбросанных по периферии (или передвижных) котельных, печных и сушильных установках, где нет газа. Применение в этих условиях мазута имеет преимущество и перед сжиженным газом, транспортируемым в баллонах (масса тары на единицу теплоты сгорания газа значительно больше, чем для мазута). [c.8]

Производительность нескольких форсунок, установленных на фронте котла, в процессе эксплуатации изменяется по-разному. Использование форсунок с различной производительностью на одном котле, т. е. при одинаковых размерах топочных устройств, является причиной неравномерной работы топочных устройств и приводит к возрастанию избытков воздуха. [c.182]

Следует также не забывать, что практикуемые инженерные расчеты прямой отдачи топки, связанные с размерами тепловоспринимающих поверхностей нагрева, рассчитаны на учет только одного лучистого теплообмена, т. е. приспособлены к оценке прямой отдачи в топке с малыми скоростями движения газов в топочной камере, в которых конвективный теплообмен может не учитываться в явном виде. Между тем, даже в практике котельных установок, топки которых характеризуются сравнительно умеренными форсировками, появились уже различные топочные устройства [c.274]

У большинства промышленных печей имеется одна или несколько топок или специализированных топочных устройств. В топках сжигается твердое, жидкое и газообразное топливо. Топки и специализированные топочные устройства хлебопекарных печей отличаются от топок других энергетических агрегатов тем, что они характеризуются небольшими размерами и относительно малым расходом топлива (10...75 кг/ч условного топлива). Топки печей делятся на две основные группы, к первой из которых относятся слоевые топки для сжигания твердого топлива, ко второй — камерные топки для сжигания газа или жидкого топлива. К этой группе относятся также топочные устройства хлебопекарных печей с рециркуляцией продуктов сгорания. [c.846]

В рассматриваемой задаче размеры топочного устройства получились достаточно компактными. Будем считать их приемлемыми и завершим расчет топочного устройства. [c.441]

Определив принципиальный тип печи, можно приступить к определению конкретных размеров топочного устройства, поверхности нагрева трубного змеевика, диаметра труб змеевика и числа потоков. [c.25]

Ввиду того, что в выражение (см. формулу 27) входят не только размеры топочного устройства, но и их взаимное расположение, а также ф (Г, ) и ф (Г ), то при разработке новой конструкции мы не можем расчетом определить необходимую поверхность [c.91]

В связи со значительным ростом потребления жидкого и газообразного топлива в энергетических целях актуальной становится задача создания высокоэкономичных и высокофорсированных специализированных газомазутных котлоагрегатов большой мощности. Проблема топочного устройства, являющаяся важнейшей составной частью этой задачи, может быть успешно решена ири переходе к новым методам сжигания топлива и новым принципам конструктивного оформления топочных камер, обеспечивающим полное или почти полное сжигание тоилива в минимальных объемах при форсировках сечения порядка 20-10 ккал/м -ч и тепловых напряжениях объема (3- -5) 10 ккал/м -ч, недостижимых при факельном методе сжигания. Форсированные топочные устройства, имеющие активную аэродинамическую структуру потока, позволяющую создать наиболее благоприятные условия для развития и скорейшего завершения всех стадий процесса горения тоилива, дают возможность существенно снизить металлоемкость и габариты котлоагрегата за счет уменьшения размеров топочной камеры и рациональной компоновки радиационных и конвективных поверхностей нагрева при некоторой интенсификации конвективного теплообмена. Одновременно с этим может быть упрощена схема регулирования топочного процесса, обеспечена независимость работы теплообменной части котлоагрегата от вида топлива (газ, мазут) и успешно решена одна из самых сложных проблем при сжигании высокосернистых мазутов — проблема низкотемпературной коррозии. [c.199]

Значительно ближе к рациональному понятию о топочном устройстве оказывается сочетание той же свечи со старинным садовым подсвечником, снабженным для защиты от ветра специальным стеклянным колпаком (фиг. 47). В этом случае к топочному устройству нас приближает как само соотношение размеров очага горения и топочного пространства в виде небольшого, обычно сферической формы колпака, так и вполне [c.133]

О влиянии качества распыливания на процесс горения факела точки зрения исследователей в настоящее время расходятся. Одни авторы [169, 1741 считают, что лимитирующим является процесс смесеобразования (испарения), определяемый целым рядом физических и гидродинамических факторов. В этом случае интенсивность и полнота сгорания топливного факела непосредственно зависят от размеров капель, а возникновение потерь от механического недожога объясняется различием времени сгорания частички топлива и времени ее пребывания в объеме камеры сгорания. Чрезмерно мелкий распыл может привести к ухудшению процесса смесеобразования [171], так как при этом частички топлива быстро теряют свою скорость и увлекаются потоком. Топливо распределяется вблизи форсунки, создавая чрезмерно богатую смесь, в которой диффузионные процессы могут не обеспечить требуемого состава в заданный промежуток времени. Исходя из этого утверждается, что для каждой конструкции камеры сгорания (топочного устройства) и каждого сорта топлива должен суще- [c.153]

Более удачно применение огневого обезвреживания выбросов в топочном устройстве с утилизацией тепла продуктов сгорания. Ввиду низкого содержания кислорода выбросы невозможно использовать в качестве дутьевого воздуха для сжигания топлива. По этой же причине- из-за недостатка окислителя - выбросы не могут гореть самопроизвольно, несмотря на высокое содержание в них горючего. Они сами нуждаются в добавлении дутьевого воздуха. Требуемую температуру процесса при необходимости можно поддерживать добавлением топливного газа. Расходы отбросных газов, топлива и воздуха, соответствующие принятому уровню температур в процессе, необходимо определить расчетным путем. Следует также найти максимальный объем дымовых газов и размеры топки, обеспечивающие необходимое время пребывания загрязнителя при заданном температурном уровне процесса подобрать тип и размер горелочного устройства. [c.421]

Проведенные авторами исследования показали, что зависимость тонкости распыливания от скорости воздуха при различных его удельных расходах неодинакова (рис. 108). При этих исследованиях расход топлива изменялся в соответствии с режимом работы топочного устройства. Если построить график изменения среднего размера капель от удельной энергии распылителя, то для всех режимов работы форсунки качество распыливания определяется только одной кривой (рис. 109). Поэтому более правильно [c.226]

Для контроля работы форсунок в топочном устройстве удобнее использовать метод микрофотографии или электронный. В лабораториях, где требуется более высокая точность измерения всего спектра размеров капель, наиболее целесообразно использовать методы моделирования или седиментометрический. [c.260]

Проектирование установки термокаталитического обезвреживания сводится к подбору конструкций и размеров топочных и горелочных устройств, типа катализатора и способа его размещения в реакторе. Выполняют также гидравлические расчеты воздуховодов, [c.419]

Однако развивающаяся теория горения из-за своей сложности, в значительной мере связанной с затруднениями в получении аналитических решений, а также недостаточной разработки применительно к топочным устройствам, мало применялась в практических задачах сжигания топлив, расчета и проектирования топочных устройств. В разработке новых топочных устройств преобладали опытный подход и интуитивные решения. Обычно рассчитывались воздушный и тепловой баланс и основные габаритные размеры топки на основе опытных данных по допустимому тепловому напряжению объема и сечения топочных камер. Достаточно обстоятельно была разработана методика теплового расчета топки. [c.5]

Приведем примеры для топок котлов (см. п,7.3, рис. 7.11 и табл. 7.7). Если, например, тягодутьевые установки не обеспечивают достаточного напора, то в этих условиях важнейшее требование — низкие гидравлические сопротивления горелок. Этим требованиям хорошо отвечают горелки типов ТЛ, У и АТ. Возможно и другое требование например, по условиям компоновки на фронте топочного устройства необходимы крайне малые габаритные размеры. В этом случае горелки типов ТЛ, У и АТ уже не отвечают новому требованию Наименьшими габаритными размерами обладают горелки типов А и Т, у которых поперечные размеры короба практически равны диаметру цилиндрического канала с1. Размеры горелок типа АТ — приблизительно 1,4-1,5 d, горелок типов ТЛ и У — 1,5-2,5 Таким образом, если первому требованию больше всего удовлетворяли горелки типов ТЛ, АТ и У, то первому и второму требованиям больще соответствует горелка типа Т, обладающая и достаточно низкими сопротивлениями и крайне малыми габаритными размерами. [c.19]

Исследование в натурном масштабе работы топочных устройств, в особенности для установок с камерами больших размеров, является весьма трудным. Возникает вопрос, в какой степени можно изучить процесс на моделях. Для того чтобы обеспечить полное подобие, нужно иметь геометрическое и гидравлическое подобие, подобие в подаче, воспламенении топлива и в кинетических условиях горения. Нужно сохранить подобные условия теплообмена со стенками камеры и т. д. Даже без детального анализа соответствующих зависимостей несомненно, что точное моделирование столь сложного процесса невозможно. Поэтому надо найти условия, при которых сохраняется подобие наиболее существенных в каждом конкретном случае факторов. [c.197]

Перечень и характеристика контрольно-измерительных приборов, необходимых для измерения скоростей, концентраций и температур факела в стендовых условиях, приведены в табл. 111-12. Перечень измерений при исследовании факела газовой горелки, установленной в топочной камере какого-либо агрегата, аналогичен указанному в табл. УШ-12. Размеры заборных устройств, вводимых в факел (длина, диаметр и др.), как правило, увеличиваются. [c.262]

Пылеугольное отопление печей обладает преимуществами нефтяного и газового отопления в отношении постоянства физико-химических параметров горения, а также в отношении компактности топочных устройств. Частичка топлива, несущаяся в газовоздушном потоке в раскаленном топочном пространстве, быстро разогревается, и из нее бурно выделяются летучие вещества, сгорающие в объеме. Процесс горения условно разбивается на две стадии подогрев смеси воздуха и пыли до температуры воспламенения (с одновременным пирогенетическим разложением топлива) и собственно процесс горения летучих, одновременно с которым на поверхности горит и газифицируется кокс (углерод). Скорость прогрева и окисления кокса зависит от удельной поверхности взвешенного топлива, которая очень велика. Так, удельная поверхность угля при размере частиц диаметром 30-10 мм составляет 50 м /кг, что превышает в 1 ООО раз удельную поверхность кускового угля с диаметром 30 мм. [c.74]

Выбор и компоновку газогорелочных устройств следует производить, исходя из вида резервного топлива, способа сжигания топлива (слоевой или камерный) до перевода котла на газ, полноты заполнения топочной камеры факелом, расположения экранных поверхностей нагрева, геометрических размеров топочной камеры, компоновки котлоагрегатов, удобства обслуживания горелок. [c.150]

В табл. 53 приведены данные по использованию тепловой энергии, заключенной в угле, при нескольких вариантах его сжигания у потребителя (имеются в виду топочные устройства для слоевого сжигания и дополнительное сжигание полученного газообразного топлива — в горелках котельных и мелких ТЭЦ). Рассмотрено сжигание у потребителя угля как в виде рядового (вариант I), так после сортировки (вариант П), а также сжигание продуктов переработки этого угля как с предварительной сортировкой, так и без нее (варианты IV и III). Рассмотрено два случая содержания отсевов в рядовом угле — 50 и 65% (а и б). Выход бытового кокса из угля во всех случаях принят равным 70%. Расход угля на нужды процесса совместно с потерями принят в размере 8% (удельный расход тепла на процесс 450— 480 ккал/кг, затрачиваемый как в виде сжигания пыли, так и в виде тепла реакций окислительного пиролиза). Оставшееся количество тепловой энергии угля передается потребителю в виде газов пиролиза, выход которых составляет 0,8 м из каждого 1 кг переработанного угля. Теплота сгорания бездымного топлива принята равной теплоте сгорания угля при значениях последней 6000 ккал и более (зольность угля менее 15%) и уменьшена по сравнению с исходным углем при переработке менее калорийных (более зольных) углей. [c.187]

Каменный уголь. Месторождения каменного угля имеются во многих местах СССР и на содовых заводах в топках печей в большинстве случаев сжигают местные угли. Размеры кусков угля и его сорт должны согласоваться с конструкцией топочного устройства. В топках содовых печей предпочитают сжигать длиннопламенные угли. [c.26]

Размеры топочного устройства парогенератора определяют, ориентируясь на расчетные характеристики гаэомазутных топок (табл. 11-4), полученные как средние статистические данные о работе современных, хорошо налаженных аналогичных топочных устройств. [c.211]

Все многообразие топочных устройств, используемых в различных областях стационарной и транспортной энергетики, по терминологии проф. Г. Ф. Кнорре [1561 может быть разделено на два основных класса топочные устройства теплового типа и силовые топки. К тепловому типу относятся топки стационарных и транспортных котельных установок, промышленных печей и устройств, в которых тепло, выделяющееся в процессе сгора1)ия топлива, передается другому телу, а продукты сгорания не совершают полезной работы (исключая работу на перемещение газов). Для этих топок характерно одновременное протекание процессов выделения и поглощения тепла. Стремление к максимальному использованию радиационного тепла факела приводит к необходимости всемерного развития лучевоспринимающих поверхностей, размещение которых вынуждает применять лишь простые, в основном прямоугольной конфигурации топочные устройства больших размеров. [c.125]

Как видно из рисунка, горение частиц древесного угля, меньших 500 мкм, протекает в области негорящего пограничного слоя (если не учитывать реакций мокрой газификации) практически во всем интервале возможных температур. При принятых значениях кинетических характеристик факельное горение частиц соответствует кинетической и промежуточной областям и протекает по схеме негорящего пограничного слоя (б 500 мкм и 1800° К). Горение же частиц размером свыше 1—5 мм, с которым приходится сталкиваться при слоевом сжигании топлива, происходит в области горящего пограничного слоя (5е > 0,4). Переход в эту область для различных топочных устройств (обычные противоточные топки и топки скоростного горения) наступает при разных значениях температуры вследствие неодинаковой интенсивности материального обмена в слое. Если определена область выгорания углеродной частицы, то можно перейти к определению времени ее выгорания. [c.171]

По результатам расчета должен быть сделан вывод о том, удовлетворяет или не удовлетворяет данная дисперсность распыливания условиям сжигания топлива в топочном устройстве рассматриваемой конструкции. В общем случае эти условия определяются принятыми значениями теплового напряжения топочного объема, допустимого сопротивления воздухонаправляющего устройства и его конструкцией, видом сжигаемого топлива и конструкцией газового тракта. Дать подробные рекомендации по определению бмакс-юо в настоящее время не представляется возможным. Поэтому выбор бмакс-юо рекомендуется делать на основе ориентировочных расчетов по (6—24). Если при расчете форсунки окажется, что данная дисперсность распыливания не соответствует поставленным условиям, то необходимо путем изменения мощности форсунки (при соответствующем изменении их количества) или путем изменения давления топлива перед распылителями добиться необходимого соответствия максимального размера капли данной форсунки заданным условиям сжигания распыленного топлива. После ЭТ1ИХ сопоставлений расчет форсунки может быть продолжен. [c.130]

Целью работы явилось изучение и организация процесса сжигания углеводомазутных смесей в высокофорсированных топочных устройствах циклонного типа, позволяющих сжигать твердое топливо с размером угольных частиц до 5 мм [3]. [c.69]

Размеры существующих топочных устройств котлов и нагревательных печей весьма велнми, это обусловлено трудностью создать короткий, интенсивный факел. Такое положение следует считать ненормальным, так как не топку надо приспосабливать к форсунке и создаваемому ею факелу, а, наоборот, следует стремиться к созданию таких форсунок, факел которых обеспечивал бы полное сгорание топлива в необходимых размерах топок. Конструктор форсунок и топочных устройств должен научиться подчинять форму факела потребностям топочных процессов и технологии производства, т. е. уметь создать нужную форму факела. Тогда можно будет строить компактные экономические топочные камеры без предтопков, форкамер, разбойников , подподовых пространств и других устройств, которые удорожают топочную камеру, увеличивают ее объем я расход топлива. [c.97]

В качестве более совершенных горелочных устройств были использованы применяемые в топочных устройствах с промбункером вихревые горелки при непосредственном присоединении их к головке сепарационной шахты. Такое применение вихревых горелок связано с рядом существенных недостатков. При фронтальной компоновке горелок, целесообразной при расположении мельниц перед фронтом парогенератора, вихревые горелки приходиться располагать близко друг к другу, что не позволяет получить факел с большим углом раскрытия, который необходим для их успешной работы. Так как горелок на парогенератор устанавливается столько же, сколько и молотковых мельниц, то единичная мощность и размер горелок соответственно увеличиваются. Ограниченный располагаемый напор в мельницах при повышенном сопротивлении вихревых горелок приводит к уменьшению скорости на выходе из них ниже оптимальных величин, необходимых для должного раскрытия факела. Чтобы избежать повышения давления в шахте, были созданы и опробованы низконапорные горелки ЦКТИ-Ленэнерго, ОР1ГРЗС-ВНИИМТ, ГоГРЭС и др. [c.402]

Картина значительно о сложняется при распы-ливании жидкого топлива в закрученный поток (прием, широко применяемый в практике форсированных топочных устройств). В этом случае траектории полета капель не могут быть описаны простыми математическими выражениями даже при принятии ряда упрощающих положений (сферичность ка1пли, неизменность ее размера в предпламенной зоне и т. п.). [c.135]

В литературе при рассмотрении различных типов газогорелоч-ных устройств иногда отдается преимущество одному из способов сжигания газа по сравнению с другим, например кинетическому, перед диффузионным или наоборот. Очевидно, что такие противопоставления неправильны. Так, в частности, для котельных агрегатов могут с успехом применяться горелки, работающие как по кинетическому принципу, так и по диффузионному, если они выбраны с учетом производительности агрегата и его конструктивных особенностей, конфигурации и геометрических размеров топочной камеры, степени ее экранирования и т. д. [c.111]

Применение нодкотельных горелочных устройств, обеспечивающих высокоскоростное сжигание топлива, дает двоякую выгоду а) повышение теплоотдачи вследствие увеличения скорости удара пламени о стенки, усиливаемой, вероятно, за счет скрытой теплоты рекомбинации (обрыва цепи) активных частиц на холодных теплоотводящих стенках, и б) экономические преимущества, обусловленные уменьшением размеров топочной камеры. [c.581]

При обеспечении надежности и экономичности топки, повышая тепловые показатели, можно обеспечить уменьщение ее габаритных размеров и материальных затрат, но надо помнить, что топочная камера в этом случае ставится в более тяжелые, напряженные условия. Существенное влияние на тепловые показатели оказывает тип топочного устройства и компоновка горелок, характеристики топлива и, в первую очередь, его шлакующие свойства, степень отделения камеры горения от камеры охлаждехгая (в топках с ЖШУ) и др. [c.109]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология