Напряжение трения

Для описания реологических свойств жидкости предложено много приближенных моделей. Наибольшее распространение нашли модели, представляющие степенные зависимости вязкости от напряжения трения или скорости сдвига. Обобщенный закон Ньютона для таких моделей можно записать в виде [c.32]

Вопрос о влиянии скорости пара на теплообмен при конденсации на вертикальной охлаждаемой стенке впервые теоретически был исследован Нуссельтом. Задачу решали для случая ламинарного течения пленки конденсата в предположении постоянства скорости парового потока вдоль поверхности конденсации, что позволило пренебречь падением давления на поверхности и внутри слоя пленки, а также изменением касательного напряжения трения на границе раздела фаз в направлении парового потока. При выводе расчетных зависимостей Нуссельт исходил также из постоянства коэффициента трения между паром и пленкой конденсата (С/п = 0,00515) и не учитывал влияние поперечного потока массы-конденсирующегося пара на изменение касательного напряжения. В результате была получена следующая зависимость для отношения коэффициентов теплоотдачи при движущемся и неподвижном паре [c.133]

Выражение (4.45) справедливо лишь для локальных значений аю и Кн и получено без учета зависимости касательного напряжения трения на поверхности раздела жидкой и паровой ф-аз от плотности поперечного потока массы конденсирующегося пара. [c.134]

Из уравнений, (П,66) и (И,66а) получим следующее выражение для напряжения трения т [c.50]

Предполагая, что напряжение трения т постоянно по периметру сечения Р, (ие обязательно цилиндрического канала), запишем следующее выражение для силы Р [c.101]

Для стационарных течений в каналах с постоянной площадью поперечного сечеиия, где напряжения трения на стенке имеют постоянное значение т вдоль периметра, уравнение (35) сводится к уравнению [c.180]

Во многих технических расчетах газожидкостных потоков часто считают напряжение трения на стенке постоянным по периметру канала. При этом допущении уравнение (15) можно привести к следующему уравнению для установившегося стационарного течения в канале с постоянной площадью поперечного сечения [c.188]

Подобным образом градиент давления в канале с плавно изменяющимся поперечным сечением, рассчитываемый с помощью модели раздельного течения, получается из уравнения (15) (при постоян.ном по периметру напряжении трения на стенке) [c.193]

Теплообмен во вращающихся барабанах. В [7] отмечено, что движение частиц ио вращающемся барабане вызывается напряжением трения между частицами и стенкой. Частицы двигаются по циклическому пути, как показано иа рис. 11. При отсутствии проскальзывания частицы у степки скорость частицы у стенки равна скорости барабана. В этом случае время контакта частиц [c.444]

Теплоотдача к вибрирующим слоям. Движение частицы в вибрирующем слое довольно сложно. Частицы диаметром 0,5 мм и более двигаются кругообразно в вибрирующем сосуде, тогда как частицы диаметром 0,1 мм и меньше участвуют в турбулентном перемешивании под влиянием вибраций. Из рис. 13 видно, что напряжения трения между частицами и вертикальными стенками вибрирующего сосуда вызывают кругообразное движение. [c.444]

Сила внутреннего трения равна напряжению трения [см. формулу (6-8)1, умноженному на площадь трения [c.150]

Е — поверхность теплообмена, м т —касательное напряжение трения, Н/м время и характеристические времена различных процессов, с [c.11]

Сила трения жидкости на границе с твердой частицей определяется зависимостью Р, = т 8, где т- напряжение трения 8 - поверхность частицы, параллельная течению. Для трубы круглого сечения напряжение трения в любом периметре сечения определяется зависимостью /37 / [c.67]

Среднее напряжение трения для трубы круглого сечения равно перепаду давления на участке трубы длиной в гидравлический радиус, т.е. /37/ [c.67]

Для сечения трубы, отстоящей от стенки на высоту частицы, т.е. на случай X = 0,0005 см, напряжение трения будет равно 4 0,1193-0,856-50 [c.68]

Вычислив с помощью (73а) значение поперечного градиента скорости у стенки (у — Ь), найдем из (71) напряжение трения у стенки [c.89]

Например, в случае обтекания тела плавной формы при больших значениях числа Рейнольдса пограничный слой настолько тонок, что распределение давлений по поверхности тела определяется в первом приближении из уравнений движения идеальной жидкости. Далее, как будет показано в гл. VI, по известному распределению давлений можно рассчитать пограничный слой и найти напряжения трения у поверхности. При необходимости можно во втором приближении рассчитать влияние пограничного слоя на внешнее обтекание тела (за пределами слоя) и затем определить более точно напряжения трения. Но [c.91]

Величина силы трения, действующей на единицу площади, т. е. напряжение трения, обозначается обычно через т. Напряжение трения в пограничном слое, согласно гипотезе Ньютона, пропорционально градиенту скорости в направлении нормали к поверхности тела ( 4 гл. II), т. е. [c.276]

Разделив напряжение трения т , на pul, получим связь между [c.281]

Здесь X — расстояние от передней кромки пластины.) Наиболее характерным признаком такого перехода на пластине является резкое увеличение толщины пограничного слоя и напряжения трения на стенке. Одной из особенностей пограничного слоя на пластинке является то, чго вблизи передней кромки он всегда ламинарен и только на некотором расстоянии х р начинается переход в турбулентный режим течения. Ввиду сложности движения в переходной области и небольшой ее протяженности обычно пренебрегают конечными размерами этой области, т. е. считают, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит прп X = скачком. [c.282]

После того, как решение уравнений (31), (32) найдено, могут быть определены напряжение трения иа стенке [c.290]

Для определения профиля скорости и напряжения трения на стенке необходимо решать одно обыкновенное дифференциальное уравнение третьего порядка (41) [c.293]

Локальная диссипация энергии по сечению трубы существенно неоднородна она минимальна в центре трубы (в ядре потока), монотонно возрастает при удалении от него, достигает максимума, а затем опять уменьшается при приближении к стенке трубы. На рис. П. 1.1. показано характерное изменение диссипации энергии по сечению трубы кривая построена на осйове измерений Лауфера [153] при Ке=5-10 в безразмерных координатах, в которых 1 =У ТсР — динамическая скорость, определяемая напряжением трения на стенке трубы Тс и плотностью жидкости р. [c.179]

Как следует из рйс. 4.6, на йсем исследованном диапазоне чисел Квп наблюдается значительный рост коэффициента теплоотдачи с увеличением скорости пара и опытные кривые, относящиеся к движущемуся пару, лежат значительно выше расчетных кривых по формуле Нуссельта (4.23) для неподвижного пара. Кроме того, эти опытные данные позволили впервые обнаружить более существенное влияние величины температурного напора на коэффициент теплоотдачи по сравнению с теорией Нуссельта. Авторы работы [30] объясняют эти ОТЛИЧИЯ- влиянием внешнего возмущения, вызываемого движением пара на изменение режима течения пленки конденсата, а также влиянием поперечного потока массы конденсирующегося пара на касательное напряжение трения, так как с ростоу температурного на- [c.135]

В заключение необходимо отметить, что напряжение вязкого трения, обусловлеинсе молекулярным переносом импульса, не всегда описывается законом Ньютона [уравненне (6) . В некоторых случаях коэффициент вязкости т зависит от самого напряжения трения. В движущихся жидкостях наблюдаются также эффекты упругости. Теория молекулярного переноса импульса в так называемых неныотоновских и вязкоупругих жидкостях изложена в [5, 6], а также обсуждается в 2.2.8. [c.72]

Следусп заметить, что в результирующем выражении нет членов, связанных с межфазпыми напряжениями трения, так как прн суммировании они дают нуль. Уравнение (34) можно представить в виде зависимости от плотности потока массы т и газосодержания фаз в следующем виде [c.180]

Модель потока дрейфа для течений с преобладающим влиянием сил тяжести без учета напряжения трения на стенке. Обычно считается, что цель этого метода — расчет средней объемной концентрации дискретной фазы при двухфазном течении в канале, когда известны объемные расходы Уа и соответственно дискретной и непрерывной фаз. Метод обычно применяли к вертикальным потокам, в которых его главные допущения (постоянство скоростей и концентраций фаз поперек канала) ближе всего к действительности. Влияния касательных напряжений у стенки не учитываются, н, следовательно, метод непригоден для расчета потерь давления, вызываемых трением. Самое подробное описание этого метода дано в книге [7]. Следуя ей, допустим, что скорости и плотности потоков положительны в направлении движения элемента дискретной фазы, находящегося под действием силы тяжести в статическом объеме непрерывной фазы. В этом случае скорости, направленные, например, вверх, рассматриваются как положительные для пузырькового режима течения газожидкостного потока, а скорости, направленные вниз, считаются положительными для суспензии тяжелых твердых частиц в более легкой жидкости. Это правило позволяет представлять все соответственные системы (пузырьковые газожидкостные потоки, капельные жидко-жидкостиые потоки, суспензии твердых частиц в газе, суспензии твердых частиц в жидкости, дисперсные газожидкостные потоки) обычным образом. [c.180]

Наблюдения двухфазных течений, а следовательно, и их классификация довольно субъективны. Методы наблюдения и описания режимов течения обсуждаются, например, в [1 . Используемые методы включают высокоскоростную фотографию, исследования с помощью рентгеновского излучения и статистический анализ изменения величин, таких, как локальное давление в системе, напряжение трения на стеаке, поглощение рентгеновского излучения. Любую информацию о режимах течения следовало бы рассматривать строго в рамках метода, которым она была получена. Обычно, лучше всего стараться использовать комбинацию методов, но даже и в этом случае имеется сильный элемент субъективности. [c.183]

Физическая интерпретация переходных режимов течения обсуждается, например, в (2]. Переход от пузырькового течения к снарядному происходит при межпузырь-ковых столкновениях, слиянии и росте пузырей. Этот процесс обычно делает пузырьковое течение неустойчивым при истинном объемном паросодержании выше 30% или около того, хотя может иметь место стабилизирующее влияние поверхностно-активных загрязнений или высокой степени турбулентности, что позволяет пузырьковому течению сохраняться при истинных объемных газосодержа-ниях и превышающих названный уровень. Считают, что переход (в подъемном потоке) от снарядного течения к вспененному вызывается существованием явления захлебывания в основании крупных пузырей, вызывающего унос жидкости вверх внутри пузыря и ведущего в конце концов к вспененному режиму течения. Переход от вспененного режима течения к кольцевому связывают с обращением потока, т. е. с изменением, при котором весь поток жидкости, вводимой в канал, течет вверх. Область кольцевого течения можно расширить, если в нее включить область, в которой пульсации напряжений трения на стенке отрицательны. Более детальное обсуждение этого вопроса дано в [2 . [c.183]

Поверхность жидкой пленки обычно сильно возмущена и покрыта сложной системой волн. Эти гзолны в сущности представляют шероховатости поверхности ио отношению к газовому ядру, содерл ащему капли жидкости, и являются причиной увеличения напряжения трения на поверхности раздела фаз. Механизмы, приводящие к росту этих напряжений, очень сложны (28) однако было показано, что эффективная шероховатость поверхности раздела приблизительно постоянна для данной толщины пленки независимо от скорости течения фаз, приводящих к этой толщине. Это геометрическое сходство очень полезно при получении соотношений для напряжений трения на границе раздела фаз. Для определения коэф(1)ициента треиия на границе раздела фаз / зо1. по-видимому, чаще используется зависимость Уоллиса [41] [c.197]

Рис. 13. Схема влияния напряжения трения между частиц г и и вертикальными стенками нпбрирующего сосуда на движение частиц на различных расстояниях от стеиок Кривые — зависимость расположения различных зон от диаграммы времени при с1сну-соидальном движении сосуда (часть периода колебаний) / — главная зона 2 — пристенный слой 3 — сосуд

Подставляя в уравнение (2.5) значения (2.6) и (2.4) и несколько преобразуя, получаем следующую зависимость для напряжения трения в любом периметре по сечению трубы [c.68]

Аналогичным образом можно оценить напряжения трения на стенке Хщ = [1 ди1ду) . Используя полученные выше оценки [c.280]

Величина f" (0) зависпт от числа Мо и показателя о в степенной зависимости коэффициента вязкости от температуры. Расчеты профилей скорости и температуры, а также напряжения трения на стенке для сжимаемого газа при со = 0,76 были [c.294]