Уравнение турбулентной

Предполагаем, что частицы жидкости и газа являются несжимаемыми, массопередача из фазы в фазу отсутствует. Для описания такого движения жидкости и газа применим общие дифференциальные уравнения турбулентных двухфазных потоков [33, 34]. [c.154]

Численное значение коэффициента К зависит от многих факторов, которые формально не учтены -уравнениями (турбулентность потока, пенообразование, пульсация, вынос жидкости в верхнюю секцию сепаратора, наличие твердых частиц в газе, высота аппарата, изменение соотношения газа и жидкости в исходном потоке, необходимая степень сепарации и т. д.). Для вертикальных сепараторов К равно 0,06—0,35, для горизонтальных — 0,4—0,5. [c.88]

Уравнение турбулентной кинетической энергии, аналогичное приведенному для пограничного слоя 1(127) и,з 2.2.1] в случае развитого турбулентного течения в трубе имеет вид [c.124]

Теперь перейдем к выводу уравнений турбулентного пограничного слоя. Для случая несжимаемой жидкости с постоянными физическими свойствами уравнения (19), (20), (24), (22) принимают вид [c.316]

Окончательный вид системы уравнений турбулентного пограничного слоя представлен выражениями (101), (102) и (103) из ГЛ. VI. [c.250]

Предполагая, что частицы действуют в газе как континуум, Хинце [3] получил соответствующее уравнение турбулентной энергии для потока взвеси в об-щем виде [c.271]

Функциональные зависимости [15, 43—45] для коэффициентов турбулентной диффузии имеют ограниченную область применения [46]. При более сложных зависимостях аналитическое решение уравнения турбулентной диффузии (5.1) невозможно. Развитие вычислительной техники позволило получать численные рещения этого уравнения [47], [c.69]

Для интеграции уравнений турбулентного течения (21,1) или (21,3) необходимо знание турбулентных коэффициентов вязкости и теплопроводности, которые, вообще говоря, являются функциями координат. Основная цель теории турбулентности— теоретический расчет этих величин. В настоящее время они даются по сути дела эмпирическими соотнощениями, которые подбираются из соображений размерности и наилучшего воспроизведения данных опыта. [c.92]

Таким образом, возникает необходимость разработки новых экспериментальных методов определения сопротивления и теплоотдачи применительно к особым условиям газодинамических течений, что сводится к разработке теории этих новых экспериментальных методик на основе фундаментальной системы уравнений турбулентной газодинамики [c.108]

Для течений в трубе, конечно, необходимо еще доказать подобие 6 и м, чтобы иметь возможность использовать (28,3). Гухман [24] пытался сделать это на основе уравнений турбулентного пограничного слоя около плоской пластинки, включив в одно из них перепад давления в направлении скорости течения вдоль пластинки. [c.113]

В основу, очевидно, должны быть положены усредненные уравнения газодинамики для установившихся турбулентных течений (21,3). Очевидно, также, что процедура, при помощи которой из точных уравнений газодинамики выводились приближенные уравнения ламинарного слоя ( 51), может быть полностью применена к системе уравнений (21,3) для получения из них уравнений турбулентного пограничного слоя. Они будут иметь такой же вид, как и (53,2)— [c.274]

Изложенный в п. 57 вывод уравнений для ламинарного пограничного слоя вдоль поверхности конуса вращения может быть применен с некоторыми видоизменениями и для вывода уравнений турбулентного пограничного слоя вдоль конуса. Вместо уравнений (57,11)—(57,13) получим [c.285]

Главный механизм очищения атмосферы от соединений тяжелых металлов - их гравитационное, сухое и влажное осаждение. Распространение выбрасываемых предприятиями частиц, содержащих соединения тяжелых металлов, может быть описано видоизмененным уравнением турбулентной диффузии примеси (1.17), полученным на основании полуэмпирической теории турбулентности (Ровинский и Парамонов, 1994) [c.247]

Самыми распространенными моделями прогнозирования являются модели, полученные на основе решения уравнения турбулентной диффузии. [c.59]

Модели, основанные на решении уравнения турбулентной диффузии. Явления переноса и диффузии загрязняющего вешества описываются уравнением [4, 7] [c.59]

Методы прогнозирования, разрабатываемые на основе математического описания распространения примесей с помощью уравнения турбулентной диффузии, по методологии их осуществления являются численными. Такие методы являются универсальными в отнощении типов источника, характеристик среды и граничных [c.66]

Z > связаны уравнением турбулентной диффузии [c.105]

Приближенные уравнения турбулентного движения несжимаемой жидкости. -Изв. АН СССР. МЖГ,№ 1, с. 91-103. [c.272]

Можно также получить и численное решение задачи о распределении дисперсной фазы по объему аппарата методом непосредственного моделирования на ЭВМ случайных блужданий с зависимыми перемещениями, и это решение будет лишено недостатков, присущих решению уравнения турбулентной диффузии (1.135). [c.76]

Уравнения турбулентного движения в форме (II. 56) называются уравнениями Рейнольдса. Они отличаются от уравнений ламинарного движения жидкости (11.34) наличием указанных выше дополнительных членов, учитывающих турбулентные напряжения. [c.110]

С учетом выражений (11.57) и (11.54) уравнение турбулентного движения жидкости (II. 56) можно представить в виде [c.111]

В такой форме уравнение турбулентного движения совпадает с уравнением Навье — Стокса (11.34) для несжимаемой жидкости. Различие заключается лишь в значении вязкости. [c.111]

Кинетические модели трансформации органических веществ основаны на аналогиях с простейшими моделями химических, биохимических, трофодинамических (связи субстрат — организмы или хищник —жертва ) процессов (табл. VI-3). Наиболее широко используется химическая аналогия, особенно уравнение простой реакции 1-го порядка. Широкое использование этого-уравнения объясняется его простотой и возможностью легко рассчитывать константу скорости по экспериментальным данным, а также получать аналитические решения упрощенных уравнений турбулентной диффузии неконсервативного вещества. [c.151]

Модели с одним уравнением. В этих моделях касательное напряжение описывается с помощью дополнительного уравнения в частных производных. В качестве основы для поетроепия такого модельного уравнения используется обычно уравнение турбулентной кинетической энергии (127). При этом требуется установить взаимосвязь между касательным напряжеиием и турбулентной кииетической энергией. Подобные модели изложены в [П5, 117, 121]. [c.119]

Брэдшоу, используя уравнение турбулентной кинетической энергии, получил следующее дифференциальное уравнение в частных производных [c.119]

Модели с двумя уравнениями. В этих шдeляx для описания х(х, у) и линейного масштаба турбулентности 1(х, у) используются два уравиения в частных производных. Уравнение для т (х, у) получается по-прежнему из уравнения турбулентной кииетической энергии (yfe-урав-нение), 1 х, у) определяется на основе уравнения для изотропной диссипации г. Это уравнение можно получить из уравнений Навье — Стокса, дифференцируя, перемножая и осредияя их соответствующим образом. Такие модели называются иногда моделями k — к-уравнени1 . Их детальное описание можно найти в [115, 121]. [c.119]

Б 1963 г. Д. Л. Лайхтман [44] предложил описывать горизонтальное и вертикальное рассеяние разными уравнениями, а именно, горизонтальное рассеяние — уравнением Гаусса, а вертикальное — полиэмпирическим уравнением турбулентной диф-фузии. [c.69]

Основная трудность анализа уравнений турбулентных потоков заключается в том, что необходима дополнительная информация о величине коэффициента турбулентной вязкости 1турб, который, в отличие от коэффициента молекулярной вязкости, зависит от турбулентного состояния потока [3]. Наиболее естественным здесь оказывается предположение, что длина пробега пульсирующей глобулы уменьшается пропорционально расстоянию до стенки [1, 3]. Эта дополнительная гипотеза позволяет получить логарифмический профиль усредненной скорости в турбулентном потоке [c.11]

Следует отметить, что численные коэффициенты в (3.66) нельзя получить методом анализа размерностей, но их удалось оценить путем обработки большого массива данных, полученных численным решением уравнений турбулентного движения сплошной среды с эффективным коэффициентом вязкости 11Х=11Хт<+11Х ,, где и - динамические коэффициенты турбулентной вязкости и вязкости соответственно с использованием К- -модели турбулентности методом конечных элементов на неравномерной расчетной сетке со стандартными параметрами С] = 1,44 С2 = 1,92 С = 0,99 = 1,0 = 1,3 [25, 26] [c.186]

Различают модели долгосрочного и оперативного прогнозирования. Для долгосрочного прогнозирования наибольщее распространение получили расчетные (аналитические, аппроксима-ционные) модели, полученные на основе решения уравнений турбулентной диффузии. Это модели факела , клубка , ящика , конечно-разностные. Для оперативного прогнозирования широкое распространение получили статистические модели линейной и нелинейной регрессии, а также модели эвристической самоорганизации (метод группового учета аргументов). Для оперативного прогнозирования загрязнения воздуха при аварийных и залповых выбросах следует использовать расчетные (аналитические методы) — модели клубка , применяемые для прогнозирования распространения примесей от мгновенных точечных источников. [c.59]

Приближенный расчет концентраций от наземных источников может быть выполнен на основании аналитических или численных решений уравнений турбулентной диффузии. Однако особенности этих решений заключаются в том, что при неблагоприятных метеорологических условиях, таких как приземная инверсия температуры и ослабление скорости ветра до нуля, концентрация примеси неограниченно возрастает на всех расстояниях от источника и, следовательно, нельзя определить предельное значение выброса, при котором приземная концентрация не будет превышать ПДК. Это происходит потому, что для описания рассеяния выбросов от наземных источников в условиях устойчивой стратификации атмосферы и малой скорости ветра нельзя использовать решение стационарного уравнения диффузии в этих условиях. Следует учитывать нестацио-нарность процесса перемешивания. Необходимо также учитывать ограниченность времени существования неблагоприятных метеорологических условий и времени действия самого источника. [c.96]

Вопросы корреляции данных по продольному перемешиванию в пульсационных колоннах с ситчатыми тарелками изложены Инга-мом недостаточно критически. Корреляция Мара и Бэбба [751 [уравнение (3)1 содержит семь безразмерных критериев, причем в качестве определяющего размера необоснованно принята толщина тарелки t, которая после приведения подобных членов уравнения практически сокращается. Лишена физического смысла и корреляция Мияучи [871 [уравнения (10)—(15)] после раскрытия всех членов оказывается, что коэффициент продольного перемешивания уменьшается с ростом диаметра колонны пропорционально Z)" . Представляется более обоснованным исходить из общего уравнения турбулентной диффузии, которое сводится к соотношению (А), причем под I подразумевается размер, ответственный за масштаб турбулентности. Было найдено [136], что [c.166]

В турбулентных потоках интенсивность переноса массы, тепла и количества движения определяется в основном коэффициентами турбулентной диффузии Д, температуропроводности и вязкости Все они имеют одинаковую природу (связаны с турбулентными пульсациями скорости) и по величине очень близки, а уравнения турбулентного переноса массы, тепла и количества движения имеют одну и ту же форму. Поэтому для определения скорости массопереноса широко используется аналогия не только с процессами переноса тепла (см. уравнения (5.2.3.9)), но и с процессами переноса импульса (гидродинамическая аналогия). Известные в литературе многочисленные гидродинамические аналогии устанавливают связь между коэффициентом массоотдачи и коэффрщиентом трения турбулентного потока, который в экспериментах определяется значительно проще. [c.293]

НОСТИ которых отличаются незначительно, может быть осуществлено на основании решения уравнения турбулентной диффузии. Определение функции С =/(%) рассмотренным методом требует применения ЭВМ, поэтому в инженерной практике оно может быть заменено определением времени х(т1) достижения заданной степени однородности, так как для 0,7 < х < 1,0 можно принять [2] т(т1) = т (0,87)ехр(2,25т1 -1,845), при этом т(0,87) — время достижения неоднородности т] = 0,87 — определяется по зависимости х(0,87) = 2,04К (Гдгде [c.329]

Первое соотношение в (5.4) есть уравнение движения, записанное в приближении пограничного слоя. В нем учтены силы плавучести. Здесь, так же как и во всей настоящей главе, рассматриваются факелы, образующиеся при истечении горючего вертикально вверх. Второе соотношение является уравнением неразрывности, а третье — уравнением турбулентной диффузии. Следующие два уравнения для энергии турбулентности и коэффициента турбулентной вязкости описывают принятую модель турбулентности. Эти уравнения, так же как последнее соотношение в (5.4), которое дает дисперсию пульсаций концентрации, построены по известной схеме, отражающей роль процессов конвекции (левые части уравнений), турбулентной диффузии (первые члены в правых частях уравнений), порождения (вторые члены в правых частях уравнений) и диссипации (последние слагаемые в правых частях уравнений). Величина 3i [ I IЭ (и )/by , фигурирующая в последнем из соотношений в (5.4), равна удвоенному значению скалярной диссипации N) = D bzjbxi) ), которая далее будет играть очень важную роль [c.173]

Статистические уравнения турбулентного движения в лаграижсвых переменных. - ПММ, т. 34, № 1, с. 24-31. [c.277]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология