Рециркуляция газа и жидкости при абсорбци

Схема многоступенчатой абсорбции с рециркуляцией части жидкости приведена на рис. Х1-34. Прн этом газ проходит последовательно через все колонны навстречу жидкости. На диаграмме V—X рабочая линия для всей системы изображается прямой АВ. Эта прямая состоит из отрезков АС, СО и ОВ, соответствующих рабочим линиям [c.469]

В насадочных абсорберах отвод тепла в процессе абсорбции затруднен. Поэтому, если необходимо охлаждение, применяют выносные холодильники с рециркуляцией поглощающей жидкости (см. стр. 608) с помощью рециркуляции можно также повысить плотность орошения, которая часто при однократном прохождении поглотителя оказывается недостаточной. Охлаждение можно также осуществить в последовательно соединенных абсорберах с промежуточными холодильниками. Проц,есс абсорбции будет проходить с наибольшей интенсивностью при режиме, соответствующем точке инверсии и эмульгированию. По предыдущему такому режиму соответствует скорость газа Шо, определяемая по уравнению (3—184). [c.602]

Когда селективность растворителя недостаточна, чистые синтез-газ и извлекаемый компонент могут быть получены без потерь полезных газов при использовании промежуточной десорбции с рециркуляцией десорбированных газов. Однако это связано с дополнительным расходом электроэнергии" и усложнением технологической схемы. Рециркуляция газов промежуточной десорбции целесообразна лишь при физической абсорбции, когда изменение парциального давления газов не сказывается существенно на соотношении жидкость—газ. Обычно хемосорбенты являются более селективными при этом чем ниже давление абсорбции, тем выше селективность. [c.34]

Рассмотрение начнем с наиболее общего случая — рециркуляции газа и жидкости (рис. П1-1), При рециркуляции жидкости вытекающая из абсорбера жидкость частично возвращается в него взамен другой, отводимой части жидкости, вводится соответствующее количество свежего поглотителя. Аналогично осуществляется и рециркуляция газа. Рециркуляцию жидкости осуществляют насосом и применяют для повыщения плотности орошения (с. 410) и для отвода (при помощи выносного холодильника) выделяющегося при абсорбции тепла (с. 224). [c.173]

В обычных случаях, особенно при абсорбции из газов невысокой концентрации, отношение Vyg lVp невелико (0,0005—0,005). При малых Уж/V r некоторые типы аппаратов мало пригодны. Так, насадочные абсорберы не могут удовлетворительно работать при низких плотностях орошения (ниже 5—6 м ч), что затрудняет их применение при значениях V /V r, меньших 0,0015—0,0025. В этом случае для повышения плотности орошения приходится прибегать к рециркуляции жидкости, что обычно невыгодно (см. стр. 215 сл.) и вызывает дополнительные расходы на ее перекачку. [c.654]

Рассматриваемые в настоящей книге процессы очистки основаны на удалении из газовых потоков газообразных примесей. Разработанные схемы очистки газа включают как простые процессы промывки, так и сложные многоступенчатые процессы с рециркуляцией потоков. Нередко сложность процесса вызывается необходимостью выделения примесей в качестве товарного продукта или регенерации материалов, используемых для удаления примесей. Для очистки газа обычно применяют три технологических процесса 1) абсорбцию жидкостью 2) адсорбцию твердым веществом 3) химическое превращение в другое соединение. [c.8]

Рис, 12,3, Схема абсорбции с рециркуляцией жидкости (а) и газа (б) [c.263]

Пример И1-2. Для абсорбции бензола в условиях примера III-1 применен абсорбер, состоящий из нескольких последовательно соединенных противотоком ступеней (см. рис. III-7). В каждой ступени осуществляется противоток с рециркуляцией жидкости (Пук = 4). Рабочий объем каждой ступени 0,2 м на 1 кмоль/ч газа. Коэффициент массопередачи Kyv = 15 кмоль/(м -ч). Определить число ступеней. [c.198]

Очевидно, что рециркуляция лшдкости целесообразна в том случае, если основное сопротивление массопередаче составляет переход вещества от новерхностн раздела фаз в лшдкость, а рециркуляция газа — когда основным сопротивлением процесса является переход вещества из газовой фазы к поверхности раздела фаз. Рециркуляция жидкости всегда предпочтительна при необходимости сопровождать процесс абсорбции охлаждением, так как в этом случае включение холодильника в ветвь рециркулирующего абсорбента позволяет весьма легко отводить тепло от взаимодействующих веществ. [c.288]

Когда селективность растворителя недостаточна, то для уменьшения потерь разделяемых газов и получения их в чистом виде используется промежуточная десорбция с рециркуляцией десорбированных газов. Однако это связано с дополнительным расходом электроэнергии и усложнением технологической схемы. Рециркуляция газов промежуточной десорбции целесообразна лишь при физн-ческой абсорбции, когда изменение парциального давления газов не оказывает существенного влияния на соотношение жидкость — газ. [c.48]

Схема многоступенчатой абсорбции с рециркуляцией части жидкости приведена на рис. Х1-34. При этом газ проходит последовательно через все колонны навстречу жидкости. На диаграмме У — X рабоча линия для всей системы изображается прямой АВ. Эта прямая состоит из отрезков АС, СО и ОВ, чоответствующих рабочим линиям для отдельных колонн. При отсутствии рециркуляции данную систему можно было-бы рассматривать как один абсорбер, разделенный на части. Если каждая отдельная колонна работает с рециркуляцией жидкости, то рабочие линии-для каждой из этих колонн выразятся отрезками А С, СО и О В. Рассмотренная схема широко распространена в промышленности. [c.494]

Пример 10. Для абсорбции бензола в условиях примера 9 (стр. 225) применен абсорбер, состоящий из нескольких последовательно соединенных противотоком ступеней (см. рис. 64). В каждой ступени осуществляется противоток с рециркуляцией жидкости (Пж=4). Рабочий объем каждой ступени 0,2 л на 1 кмоль1ч газа. Коэффициент массопередачн Ку = 5 кмоль Опре- [c.236]

Вследствие линейной зависимости растворимости газа от его " давления при физической абсорбции количество циркулирующей жидкости в этом случае теоретически не зависит от концентрации извлекаемого компонента в исходном газе, так как с увеличением количества извлекаемого газа возрастает его парциальное давление, а следовательно, и поглотительная способность раствора. Повьшге-ние концентрации примеси приводит к увеличению высоты абсорбера либо (при заданной высоте) к незначительному возрастанию циркуляции раствора. Поэтому при физической абсорбции возможна рециркуляция газовых потоков после промежуточной десорбции с подачей их вновь в абсорбер. [c.40]

Рещ1ркуляц11я абсорбента. При малых расходах Ь, т.е. при низких плотностях орошения Ь/(/ р) абсорбента, жидкости может оказаться недостаточно для хорошего смачивания элементов насадки. В этом случае в массообмене участвует лишь часть ( активная ) поверхности насадочных тел / а < Г. Отсюда — низкая эффективность работы аппарата в целом. При рециркуляции абсорбента в работу включается дополнительная поверхность контактирования жидкости и газа, так что Г. Кроме того, растет коэффициент массоотдачи в жидкой фазе за счет турбулизации пленочного течения такой рост особенно эффективен в случае низкой пропускной способности Если при этом увеличение пропускной способности стадии массоотдачи И массопередачи в целом кхР (или куР) компенсирует уменьшение движущей силы и дополнительные затраты энергии на перекачку абсорбента снизу вверх, то рециркуляция абсорбента оправдывает себя. Ее применение также целесообразно при необходимости отвода большой теплоты абсорбции на линии возврата абсорбента устанавливают холодильник (на рис. 11.20, а не показан). О необходимости поддержания рабочей температуры процесса за счет охлаждения жидкости подробнее см. в разд. 11.2.2. [c.937]

В этом процессе сырьем являются газы, богатые олефинами, т. е. газы риформинга, отдельные фракции крекинг-газов и т. п. Предпочитают пользоваться возможно более однородными фракциями Сд—С4 газов стабилизации или газов крекинга, обогащенных масляной абсорбцией. Газы нагревают в отсутствие катализаторов до 480—540° под давлением 50 ат при этом низкомолекуляриые олефипы полимеризуются. В указанных условиях парафиновые углеводороды ие реагируют. Газы подогревают в трубчатой печи. После того как 60—70% олефинов перейдет в продукты полимеризации, реакцию прерывают, подвергая смесь газов и паров закалке путем быстрого смешения с холодным жидким продуктом. В колонне стабилизации от жидкости отделяют непрореагировавшие газы, которые направляют обратно в процесс. Коэффициент рециркуляции составляет около 1,5, т. е. на каждую часть обратного газа добавляют две части свежего. Ниже приведены показатели процесса Алко, в котором в качестве сырья используют богатый олефинами газ парофазного крекинга [14]. [c.289]