Струи газа стабилизация струями

Плазмотроны выполняют со стержневыми, трубчатыми или кольцевыми электродами, как правило, охлаждаемыми водой. Они могут работать при различных давлениях газа в дуговой камере вплоть до грубого вакуума (выхлоп в вакуумную камеру). Характерным является сжатие дуги по оси газовой струи (газовая стабилизация), что обусловливает резкое увеличение температуры в канале дуги и плазменной струи (до 10 000—15000°С и выше). В некоторых случаях стабилизация дуги осуществляется магнитным полем. [c.5]

С точки зрения механизма стабилизации пламени имеющиеся сведения чрезвычайно интересны, но в этой области необходимо провести большую дополнительную работу. Механизм стабилизации, несомненно, сложнее, чем процесс зажигания параллельными струями или стабилизация телами плохообтекаемой формы, для которых уже сейчас можно рассчитывать некоторые аэродинамические и химические эффекты [2, 3]. Чтобы установить, по крайней мере при одном рабочем условии, характеристики потока в этой сложной системе, необходимы результаты точных измерений состава и распределения скоростей потока. Трассирующие газы (например, гелий) могут оказаться полезными для выяснения общего характера течения. К сожалению, измерения турбулентности затрудняются тем, что температура и скорость в интересующих нас зонах изменяются в широких пределах, поэтому очень трудно количественно определить локальную интенсивность турбулентности. [c.334]

Итак, дуга постоянного тока оказалась подходящим средством для регистрации низких концентраций большинства металлов, однако возможности ее применения в количественном анализе ограничены вследствие нестабильности дуги и связанной с. этим плохой воспроизводимостью результатов. Эти отрицательные эффекты меньше проявляются в новых методах спектрального анализа, в которых используются защитный газ, возбуждение в атмосфере инертного газа или стабилизация при низком давлении. Например, в одном из методов вдоль электрода, изготовленного из образца, вертикально вверх направляется струя газа. Это приводит к удалению внешних областей разряда, по [c.91]

При подаче струй газа двух размеров с обеих сторон горелки удастся обеспечить воспламенение и стабилизацию факела пламени за счет горючей смеси, образующейся по его краям при смешении в основном струй малого размера. Процесс смешения струй газа большого размера с воздухом при желании может быть в значительной степени перенесен в топку и, следовательно, факел пламени удлинится и приобретет светимость. [c.198]

Для улучшения условий возбуждения спектров в дуге применяют контролируемую атмосферу (например, инертного газа), стабилизацию положения плазмы в пространстве магнитным полем (в частности, вращающимся) или потоком газа. Получили также распространение дуговые плазмотроны (рис. 3.1). Анод дуги 3 имеет отверстие диаметром 1—2 мм, через которое выдувается инертный газ, подаваемый в камеру под давлением 150—200 кПа по трубке, расположенной касательно к стенкам камеры. Образующиеся в камере вихревые потоки охлаждают и сжимают дуговую плазму, которая затем вместе с газом выбрасывается через отверстие в аноде и в виде устойчивой струи длиной 10—15 мм светится над поверхностью анода. Температуру плазмы можно при этом варьировать в интервале 5000—12000 К. Плазмотрон применяют главным образом для анализа растворов и реже для анализа порошков. [c.60]

Основным недостатком горелок является неустойчивость пламени, затрудняющая получение факелов необходимой в эксплуатации температуры, жесткости и формы. Этот недостаток уменьшен в стеклодувных горелках Ленгипроинжпроекта, показанных на рис. 9. 26. По способу подачи воздуха горелки являются комбинированными. Часть воздуха до 50% инжектируется за счет энергии струи газа и часть подается под давлением в центр выходящей из огневого насадка газовоздушной смеси. Изменяя с помощью кранов количество подаваемого в горелку газа и воздуха, можно получать факел пламени различной длины, жесткости и температуры. Чтобы изготовить изделия из стекла высокой тугоплавкости взамен воздуха в центральную трубку подается кислород. Для стабилизации горения в огневом насадке горелки установлена латунная сетка (размеры ячеек 1x1 мм) в виде полусферы. Для удобства пользования горелка укрепляется на подставке с шарниром, позволяющим ее устанавливать в любом необходимом при работе положении. Характеристика работы двух моделей горелок на воздушном и кислородном дутье и их основные размеры приведены в табл. 9. 14. [c.290]

Одной из задач повышения эффективности работы НСУ является увеличение выхода ШФЛУ или значительного сокращения расхода топливного газа в нагревательные печи путем уменьшения температуры нагрева нестабильной нефти. Уменьшить температуру процесса стабилизации нефти можно подачей в промежуточное сечение отгонной секции колонны нефтяного газа. В этом случае достигается тот же выход и примерно то же количество продуктов стабилизации, но при этом уменьшается физический унос газа стабильной нефтью и процесс осуществляется при более низких температурах. По сравнению с циркуляцией "горячей струи" подача газа позволит исключить разложение тяжелых фракций и сероорганических соединений. На НСУ, где стабилизация нефти идет в присутствии воды, замена воды нефтяным газом, подаваемым на отпарку, позволяет исключить недостатки, связанные с наличием воды в нефти. Кроме того, значительно сокращается расход топливного газа в нагревательные печи. [c.47]

Время пребывания газа в зоне реакции составляет 0,004—0,006 сек. Для предотвращения отрыва пламени производится непрерывное поджигание струи за счет кислорода, который вводится в небольшую топочную камеру 2. В топочную камеру вместе с кислородом подается небольшое количество метана. Вследствие сгорания метана в кислороде температура его повышается до 700—800° С. Смешение горячего кислорода с вытекающей из сопла газовой смесью обеспечивает ее поджигание, т. е. стабилизацию факела. Расход стабилизирующего кислорода составляет 5—10% от общего его количества. [c.120]

В прямоточных горелках (щелевого типа) стабилизация фронта воспламенения обеспечивается раскаленной до высокой температуры огнеупорной щелью и присоса к корневой части струи горячих продуктов горения, осуществляющих периферийное зажигание свежей смеси. Устойчивость работы прямоточных горелок, как показали исследования, выполненные под руководством автора, в значительной мере зависит от равномерности распределения воздушного потока по щели. Так, например, у вертикальной щелевой горелки конструкции Ленгипроинжпроекта при неравномерном распределении воздуха отрыв пламени происходит при давлении газа около 2700 мм вод. ст., а при равномерном распределении воздуха она устойчиво работает при давлении газа до 6500 мм вод. ст. [c.46]

Однако следует иметь в виду, что в некоторых случаях увеличение дробления газового потока на мелкие струйки может дать прямо противоположный результат. Нанример, при сохранении расхода и скорости газа увеличение числа струй, вытекающих в сносящий поток воздуха в щелевом канале, снижает пх дальнобойность. Это может привести к увеличению неравномерности концентрации газа ио сечению щели. В результате процесс смешения затягивается и основная его часть переносится в объем тонки. Кроме того, при дальнобойности струй меньше ширины щелевого канала ухудшается стабилизация горения. [c.218]

Для материалов группы В стабилизация в величинах р может наступить на расстояниях от газораспределителя, больших чем в случае материалов группы А, возрастание р с ростом т более слабое. Локальные значения р могут быть существенно уменьшены в зоне газораспределения, если газ вводится в виде струй. [c.84]

Высота факельной зоны (зоны гидродинамической стабилизации) /1а определяется в основном теми инерционными силами, которые были сообщены твердым частицам струями жидкости (газа). [c.535]

Установлено, что при любой конфигурации для осуществления стабилизации необходимо некоторое минимальное давление струи, всегда значительно превышающее давление в основном потоке. В данном конкретном случае в качестве стабилизирующего газа использовался воздух при 23°. Скорость воздуха была сверхзвуковой и лежала в области чисел Маха [c.319]

Из куба колонны (ступень 15) выводится в качестве рециклового потока горячая струя, которая в ступени 18 нагревается до200°С и разделяется на паровой и жидкий потоки. Жидкая фаза горячей струи в виде рециклового потока возвращается в куб колонны. Ввиду того, что из ступени может выводиться только один поток, для возврата к колонну паровой фазы горячей струи установлена дополнительная ступень 17, из которой паровой поток в качестве рециклового потока вводится под нижнюю тарелку колонны (ступень 14). Балансовый избыток жидкости (товарная нефть) выводится со ступени 16. Дистиллят (ШФЛУ) выводится со ступени 2, газ стабилизации со ступени 1. [c.87]

В ней теплообмен поверхности со струями воздуха осложнен наличием в последних твердых частиц материала. Очевидно, физическая сущность процесса в этой зоне близка к таковой для случая сквозных потоков с определенной концентрацией материала с той лишь разницей, что упругие струи газа, вытекающие из отверстий газораспределительного устройства со скоростью ЮОХШф//, гасятся на уровне верхней границы зоны гидродинамической стабилизации. [c.160]

Для стабилизации горения турбулентной струи горючей смеси на выходе во всех случаях (прп наличии и отсутствии насадка) использовалась одна и та же кольцевая газовая горелка с небольшими струями газа. Расход газа на стабилизирующую горелку составлял менее одного процента от расхода газа для основной исследуемой струп. Опыты проводились отдельными сериями при различном расходе горючего газа, различном соотношении горючего газа и воздуха, различных выходных диаметрах первичных п вторичных насадков и различных размерах и форме рециркулящюпной камеры (рис. 6). [c.17]

При большп.ч скоростях струи газа время стабилизации, по-виднмому, будет меньше. [c.530]

Механизм псевдоожижения в аппаратах с подачей газа через небольшие круглые отверстия в решетке упрощенно можно представить следующим образом. При подаче газа через отверстия над ними образуются газовые каналы — фонтанчики, площадь поперечного сечения и высота которых несколько возрастают с увеличением высоты слоя и скорости газа. При определенной частоте отверстий решетки каналы могут сливаться в более заметные очаги фонтанирования. Частицы движутся вверх со струями газа, выходящими из отверстий решетки, а в межструйных пространствах движутся вниз, благодаря чему достигается хорошее перемешивание слоя. Зона псевдоожиженного слоя от решетки до уровня, где перестают действовать эти каналы, называется зоной гидродинамической стабилизации. [c.163]

Ряд фирм США (Дюпон де Немур [55], Вестингауз [56]) за счет применения плазмотрона с магнитной стабилизацией дуги, образующей как бы сплошной конус, вместо длинной дуги (около 1 м [54]) создали свой вариант электрокрекинга. В этом процессе степень конверсии метана в ацетилен достигает 80%, концентрация ацетилена 20 об.% при затратах электроэнергии 12,5—13,3 квт-ч на 1 кг ацетилена. Столь высокая концентрация ацетилена в продуктах пиролиза создается благодаря проведению процесса в две стадии (крекинг природного газа идет в дуге, а в струе газов крекинга при закалке бензина происходит пиролиз тяжелых углеводородов). Приведенные показатели процесса получены на промышленной установке (производительностью 25 ООО т ацетилена в год). [c.420]

Для стабилизации пламени могут использоваться другие уст-ройства, среди которых струя горячего газа, вдуваемая в поток в направлении течения струя газа (той же температуры, что и температура газа основного потока), направленная под углом (что приводит к образованию циркуляционного течения) обтекаемая поверхность, нагретая внешним источником до высокой температуры обтекаемая каталитическая пове рх1ность, нагретая от тепла реакции газов основного потока, находящихся в контакте с поверхностью электрическая свеча с непрерывным искрооб-разованием. Последние три устройства функционируют без циркуляции течения. Схемы некоторых из перечисленных устройств приведены на рис. 17.2. [c.181]

Расходные показатели. Ниже приводятся данные по расходу энергоресурсов и реагентов на установках гидроочистки бензина (I), работающих ио схеме на проток с горячей сепарацией и стабилизатором с термосифонным рибойлером гидроочистки керосина (II) с циркуляцией водородсодержащего газа, холодной сепарацией и стабилизацией с помощью горячей струи гидроочистки дизельного топлива (HI) с циркуляцией водородсодержащего газа, холодной сепарацией, отпаркой в стабилизационной колонне с помощью водяного пара, гидроочистки вакуумного дистиллята (IV) [c.146]

Нефть, пройдя теплообменники, поступает во вновь устанавливаемую первую ректификационную колонну T a 16-ю тарелку (всего и.х 32). Температура низа колонны при работе под давлением 10 ати поддерживается за счет горячей струи отбензиненной нефти в пределах 300—310°. С верха колонны отводятся газы и бензиновая фракция с к. к. 85—110° в зависимости от требований. При этом газы поступают на абсорбционно-газофракционирующую установку, а бензин — в стабилизатор, из которого газ и рефлюкс стабилизации также направляются на АГФУ, а стабильная бензиновая головка в резервуарный парк. Отбензиненная нефть, пройдя параллельными потоками две печи (одна на 16 млн. ккал устанавливается дополнительно), поступает в параллельно работающие атмосферные колонны К-1 и К-2, где с верха выводится широкая фракция, выкипающая до 225°, и боковым погоном — дизельное топливо, с низа — мазут. [c.62]

Нефть через теплообменники поступает в ректификационную колонну с 28—32 ректификационными тарелками, работающую под давлением 10 ати, вследствие чего газ с нескольких АВТ под указанным давлением направляется на абсорбционно-газофрак-ционирующую установку. Нестабильная головка бензина с к. к. до 85° откачивается также с нескольких АВТ в общий стабилизатор, установленный на АГФУ. Отбензиненная нефть после печи с температурой 380—385° частично поступает в низ первой колонны как горячая струя, а остальной поток — во вторую ректификационную колонну, имеющую 46 ректификационных тарелок и работающую под давлением 2—2,5 ати. С верха этой колонны выводится фракция, выкипающая в пределах 85—130°, и направляется с нескольких АВТ на укрупненные колонны вторичной перегонки, уста новленные на АГФУ для получения более узких фракций, или в парк. На АГФУ газ проходит газофракционирование, а головные, фракции бензина, собранные с нескольких АВТ, поступают на стабилизацию и вторичную перегонку с разделением на несколько узких фракций в зависимости от требуемого ассортимента нефтепродуктов (экстракционные бензины, фракция для ароматизации, изо-пентан и т. д.). Боковыми погонами второй ректификационной ко- [c.76]

Третий вариант предусматривает сжигание серы. Часть потока сырьевого газа подается в камеру сгорания, предварительно смешиваясь с воздухом. Остальная часть кислого газа вводится в камеру сгорания отдельными струями через обвод-кые линии. Для поддержания необходимой температуры и стабилизации процесса в камере сгорания ползд1аемую жидкую серу дополнительно сжигают в специальной горелке, смонтированной в КС. При недостаточности тепла в системе в КС подается необходимое количество топливного газа. [c.141]

Как видно из рис. 5.15, нестабильный бензин из блока АТ после нагрева в теплообменнике поступает в колонну стабилизации (дебу-танизатор) 1. С верха этой колонны отбирают сжиженные газы С2-С4, которые проходят конденсатор-холодильник и поступают в газосепаратор. Часть конденсата возвращается в колонну 1 в качестве острого орошения, а балансовое количество выводится с установки. Подвод тепла в низ дебутанизатора осуществляется горячей струей подогретого в печи стабильного бензина. Из стабильного (де-бутанизированного) бензина в колонне 2 отбирают фракцию С5- [c.226]

Различие в применяемых на гидрогенизационных установках схемах стабилизации гидрогенизатов (отпаркой водяным паром при низком давлении или подогретым водородсодержашим газом при повышенном давлении, с подогревом низа стабилизационной колонны горячей струей через печь или рибойлером применительно к гидрообессериванию масляных дистиллятов - с дополнительной разгонкой под вакуумом) обусловливается фракционнымхоставпм сырья, ресурсами ВСГ и водяного пара и т.д. [c.575]

Как видно из рис. 4.17, нестабильный бензин из блока АТ после нагрева в теплообменнике поступает в колонну стабилизации (дебутани-затор) /. С верха этой колонны отбирают сжиженные газы С2-С4, которые проходят конденсатор-холодильник и поступают в газосепаратор. Часть конденсата возвращают в колонну 1 в качестве острого орошения, а балансовое количество выводят с установки. Подвод тепла в низ дебутанизатора осуществляют горячей струей подогретого в печи стабильного бензина. Из стабильного (дебутанизированного) бензина в колонне 2 отбирают фракцию С5-Ю5 °С. Пары этой фракции конденсируют в аппарате воздушного охлаждения. Часть конденсата возвращают в колонну 2 в качестве острого орошения, а балансовую часть направляют в колонну 3. Кроме того, часть паров верха колонны [c.133]

Для деэтанизации газов каталитического крекинга на установках АГФУ (см. рис. 4.24) используют фракционирующий абсорбер 1. Он представляет собой комбинированную колонну абсорбер-десорбер. В верхней части фракционирующего абсорбера происходит абсорбция, т. е. поглощение из газов целевых компонентов (С3 и выше), а в нижней — частичная регенерация абсорбента за счет подводимого тепла. В качестве основного абсорбента на АГФУ используется нестабильный бензин каталитического крекинга. Для доабсорбции унесенных сухим газом бензиновых фракций в верхнюю часть фракционирующего абсорбера подают стабилизированный (в колонне 4) бензин. Абсорбер оборудуют системой циркуляционных орошений для съема тепла абсорбции (на рис. 4.24 не показана). Тепло в низ абсорбера подают с помощью "горячей струи". С верха фракционирующего абсорбера I выводят сухой газ (С1-С2), а с низа вместе с тощим абсорбентом — углеводороды Сз и выше. Деэтанизированный бензин, насыщенный углеводородами С3 и выше, после подогрева в теплообменнике подают в стабилизационную колонну 2, нижним продуктом которого является стабильный бензин, а верхним — головка стабилизации. Из нее (иногда после сероочистки) в пропановой колонне 3 выделяют пропан-пропиленовую фракцию. Кубовый продукт пропановой колонны разделяют в бутановой колонне 4 на бутан-бутиленовую фракцию и остаток (С5 и выше), который объединяют со стабильным бензином. [c.151]

Стабилизация по своему положению, по-видим ому, связана с критической точкой, образующейся в результате слияния потока горючей смеси и второго потока — стабилизирующего газа. Последний поток, как и движения в вихревой зоне плохообтекаемого стабилизатора, образует обычно само пламя. В случае бунзеновской горелки стабилизирующий поток воздуха, образованный восходящим потоком горючей смеси, также встречается с горючим газом в критической точке у устья горелки, где н происходит стабилизация. Шеффер и Кембел [12] показали, что стабилизацию можно осуществить с помощью встречной стабилизирующей струи. В случае изучаемых здесь цилиндрических стабилизаторов действительная точка стабилизации на некоторое расстояние удалена от упомянутой критической точки в так называемую точку отрыва. Если используются обтекаемые стабилизаторы I—П1, то с увеличением длины стабилизатора рециркуляционное движение существенным образом замедляется. Размер переходного треугольника возрастает, и пламя стабилизируется на более далеком расстоянии от точки отрыва, заставляя реагенты диффундировать на большее расстояние от свободного пограничного слоя до точки стабилизации. В конечном счете могут создаться совершенно неустойчивые условия, когда баланс теплоты и массы уже не сохраняется. Это происходит между геометрическими конфигурациями, представленными стабилизаторами П и П1. [c.240]

Давление стабилизирующей струи [1, 2, 7—9] изменялось в широких пределах. Влияние этого изменения видно на фиг. 4. График показывает, что с увеличением давления скорость срыва пламени возрастает. Для любой данной трубки для впрыска рост давления приводит к повышению массовой скорости струи, скорости истечения, к большей величине количества движения и к большей относительной скорости (между основным потоком и стабилизирующей струей). Это приводит к усилению турбулизации и ускоряет процесс перс.,1ешивания свежей смеси в основном потоке с уже сгоревшими (частично или полностью) газами, причем влияние этого процесса проникает в любую существующую зону рециркуляции. Очевидно, здесь конкурируют два процесса. Усиленный нагрев улучшает процесс стабилизации, в то время как повышенное разбавление ухудшает ее. Следовательно, стабилизация тесно связана с протекающими в этих условиях процессами перемешивания. Последние заслуживают более тщательного изучения. [c.319]

Стабилизацию можно изменить, варьируя химический состав как основного потока, так и встречной стабилизирующей струи. В наших исследованиях в качестве основного потока использовались воздух и пропано-воздушные смеси различного состава. В качестве стабилизирующей струи использовали кислород, воздух, пропан, пропано-воздушные смеси, продукты сгорания, двуокись углерода, азот, гелий и аргон. Раньше сообщалось [1], что такие инертные газы, как азот, не стабилизируют пламя. Но совсем недавно было установлено [10, И], что инертные газы стабилизируют пламя в различной степени, но эффективность их значительно ниже, чем горючих или кислородсодержащих смесей. Инертные газы - и продукты сгорания удовле- [c.322]

Рассматриваемый метод стабилизации может оказаться весьма эффективным в реактивных двигателях, так как перекрывание камеры подводкой для стабилизирующего газа по величине на целый порядок меньше, чем обычными стабилизаторами плохообтекаемой формы, при достижении одной и той же стабилизации пламени. Например, при скорости потока 60 л/сек и коэффициенте избытка топлива 0,75 требуется плохообтекае-мый стабилизатор [1] диаметром примерно 6,2 мм, в то время как для получения того же результата при стабилизации газовыми струями Кембел использовал инжекционные трубки диаметром меньше 1,5 мм. Такое различие в размерах существенным образом должно сократить потери на сопротивление. Однако при более точной оценке необходимо также учитывать потери [c.333]