Абсорбер отвод тепла

В абсорбционных холодильных машинах необходимо выбрать не только подходящий хладагент, но и дешевый и доступный растворитель, в котором легко растворяется хладагент. Схемы абсорбционных циклов отличаются от парокомпрессионных способом сжатия паров хладагента после испарителя. Схема абсорбционной холодильной машины приведена на рис. 28. Пары хладагента из испарителя / поступают в абсорбер 2, где они поглощаются растворителем, при этом предусмотрен отвод тепла абсорбции. Процесс поглощения паров [c.125]

Поверхностные абсорберы (рис. 96, а) обычно выполняют из керамики и используют при выделении растворимых компонентов и одновременном отводе тепла их применяют ограниченно. Пленочные абсорберы (рис. 96, б) работают при прямотоке и противотоке газа и жидкости. Жидкость подается сверху, распределяется по трубам или вертикальным пластинам и стекает вниз тонкой пленкой. Пленочные абсорберы отличаются малым гидравлическим сопротивлением (при нисходящей пленке) и значительной поверхностью контакта фаз. В этих абсорберах довольно удобно отводить выделяющееся тепло. [c.339]

Как видно из рис. 5.3,6, точка 11 находится между верхней и нижней пограничными кривыми для давления ро, следовательно, смесь в этом состоянии представляет собой влажный пар, Для преврашения влажного пара в жидкий крепкий раствор из абсорбера отводится тепло. Процесс отвода тепла от влажного пара изображается в -диаграмме [c.115]

В насадочных абсорберах отвод тепла в процессе абсорбции затруднен. Поэтому, если необходимо охлаждение, прибегают к устройству выносных холодильников с рециркуляцией поглощающей жидкости (см. стр. 587) при помощи рециркуляции можно также повысить [c.582]

В насадочных абсорберах отвод тепла в процессе абсорбции затруднен. Поэтому, если необходимо охлаждение, применяют выносные холодильники с рециркуляцией поглощающей жидкости (см. стр. 608) с помощью рециркуляции можно также повысить плотность орошения, которая часто при однократном прохождении поглотителя оказывается недостаточной. Охлаждение можно также осуществить в последовательно соединенных абсорберах с промежуточными холодильниками. Проц,есс абсорбции будет проходить с наибольшей интенсивностью при режиме, соответствующем точке инверсии и эмульгированию. По предыдущему такому режиму соответствует скорость газа Шо, определяемая по уравнению (3—184). [c.602]

С термодинамической точки зрения идеальная абсорбционная холодильная установка (рис. 9-13) может рассматриваться как состоящая из трех резервуаров. В первый резервуар (генератор) поступает тепло (пл. I—2—3—4—1 на Т—5-диаграмме) при наивысшей температуре Тт, во второй резервуар (испаритель) вводится тепло до (пл. 4— 5—6—7—4) при наинизшей температуре То из третьего резервуара (конденсатора и абсорбера) отводится тепло (пл. 1—8—9—7—1) при температуре охлаждающей воды Гв, эквивалентное сумме рассмотренных площадок, т. е. [c.254]

Рис. 6.4. Схема проти-воточного насадочного абсорбера с отводом тепла из рециркуляционного контура

Когда поглощается значительная масса газа, тепло абсорбции окажется большим и вызовет недопустимо высокое повышение температуры абсорбента. В этом случае следует предусмотреть в одном или двух сечениях промежуточный отвод тепла <3. Тогда температура на выходе из абсорбера не будет превышать предела, [c.301]

Приравнивая правые части уравнений (17-5) и (17-6), получим уравнение теплового баланса абсорбера, работающего без отвода тепла [c.593]

Насадочные ректификационные колонны. В таких колоннах обычно применяется кольцевая насадка. Наиболее распространены кольца размером 25 X 25 X 3 М.М. Отмеченные на стр. 599 недостатки насадочных абсорберов несущественны при ректификации, так как в этом процессе не требуется отвода тепла, а количество орошающей жидкости обычно достаточно велико. В укрепляющей колонне количество жидкости меньше количества поднимающихся иаров на количество отводимого дистиллята, в исчерпывающей же колонне количество жидкости больше, чем в укрепляющей, на количество вводимой смеси. [c.688]

Рис. У1-в. Схема абсорбера с промежуточным отводом тепла и изменение температуры по высоте аппарата

Рис. 8, 0. Схема абсорбера с отводом тепла.

При отводе тепла температура на выходе из абсорбера определится из выражения [c.234]

Ржс.9.6. Принципиальная схема получения фталевого ангидрида окислением нафталина I — сборник-плавильник 2 — насос 3 — испаритель 4 — компрессор 5 — фильтр 6 — контактный аппарат, 7 — змеевики системы отвода тепла 8 — конденсаторы намораживания 9 — сборник фталевого ангидрида-сырца 10 — санитарный абсорбер 11 — вентилятор [c.341]

Абсорбент поступает в трубы через щели 5. Движущийся с достаточно большой скоростью газ увлекает жидкую пленку в направлении своего движения (снизу вверх), т. е. аппарат работает в режиме восходящего прямотока (см. стр. 116). По выходе из труб 1 жидкость сливается на верхнюю трубную решетку и выводится из абсорбера. Для отвода тепла абсорбции по межтрубному пространству пропускают охлаждающий агент. Для увеличения степени извлечения применяют абсорберы такого типа, состоящие из двух или более ступеней, каждая из которых работает по принципу прямотока, в то время как в аппарате в целом газ и жидкость [c.444]

Схемы установок, приведенные на рис. Х1-33—Х1-35, относятся к насадочным абсорбентам, в которых затруднительна организация внутреннего отвода тепла в Лроцессе абсорбции. В тарельчатых абсорберах охлаждающие устройства (например, змеевики) устанавливают непосредственно на тарелках, что является существенным преимуществом этих аппаратов при проведении в них процессов абсорбции, протекающих со значительным выделением тепла. [c.470]

В самой ректификационной колонне не требуется отводить тепло, как в абсорберах. Поэтому трудность отвода тепла из насадочных колонн является скорее достоинством, чем недостатком насадочных колонн в условиях процесса ректификации. [c.497]

Абсорбция с выделением тепла может проводиться как без отвода тепла (адиабатическая абсорбция), так и с его отводом. Тепло отводится рециркуляцией жидкости через выносные холодильники (циркуляционный отвод тепла) посредством охлаждающих элементов, располагаемых внутри абсорбера (внутренний отвод тепла) или между ступенями при многоступенчатой абсорбции (промежуточный отвод тепла), а также в результате потерь тепла в окружающую среду. Внутренний отвод тепла может быть осуществлен в аппаратах с непрерывным контактом (например, в трубчатых абсорберах) и в аппаратах со ступенчатым контактом (например, в барботажных абсорберах). [c.258]

Это предположение, по-видимому, близко к действительным условиям работы абсорберов с внутренним отводом тепла. [c.263]

Рис. 78. Схема абсорбера со ступенчатым контактом и внутренним отводом тепла.

Циркуляционный отвод тепла применяется обычно в аппаратах с непрерывным контактом, где внутренний отвод тепла невозможен (например, насадочные колонны). Схема абсорбера с циркуляционным отводом тепла показана на рис. 59 (стр. 215). [c.275]

Поверхностные абсорберы малоэффективны и в настоящее время находят ограниченное применение. Они используются в основном для абсорбции хорошо растворимых компонентов из небольших объемов газа при одновременном отводе тепла. Эти абсорберы применяют, в частности, при поглощении компонентов из высококонцентрированных газовых смесей. [c.334]

Трубчатые абсорберы, а также абсорберы с восходящим движением пленки могут применяться при одновременном отводе тепла в процессе абсорбции по развиваемой в единице объема поверхности соприкосновения фаз и по интенсивности массопередачи эти абсорберы значительно превосходят поверхностные. [c.335]

В настоящее время пленочные абсорберы применяются сравнительно редко из них наиболее распространены трубчатые абсорберы, используемые для поглощения хорошо растворимых газов (H l, NH3) из концентрированных газовых смесей при одновременном отводе тепла. [c.336]

Выше указывалось, что в пленочных трубчатых абсорберах выделяющееся при абсорбции тепло можно отводить, пропуская в межтрубном пространстве охлаждающий агент. В трубчатых абсорберах внутренняя поверхность труб покрыта текущей пленкой жидкости, и можно считать, что отвод тепла в них определяется коэффициентом теплопередачи от пленки к охлаждающему агенту. Этот коэффициент рассчитывают по обычным формулам, зная коэффициенты теплоотдачи от пленки к стенке трубы и от стенки к охлаждающему агенту, а также тепловое сопротивление стенки и загрязнений на ней. [c.370]

Недостаток насадочных абсорберов—трудность отвода тепла в процессе абсорбции. Обычно применяют циркуляционный отвод тепла, используя выносные холодильники (стр. 275). Предложенные конструкции абсорберов с внутренним отводом тепла при помощи помещенных в насадку охлаждающих элементов не получили распространения. [c.379]

Абсорбер (рис. 152,6) имеет по высоте ряд пассетов, предотвращающих продольное перемешивание жидкости. Каждый пассет состоит из днища 3 с отверстием посредине и дырчатого колпака 4. При необходимости отвода тепла устраивают холодильные элементы 5, по трубам которых пропускают охлаждающую воду. Жидкость отводится снизу через утку 2. [c.499]

Одним из достоинств барботажных абсорберов является возможность отвода выделяющегося тепла по ходу процесса путем установки на тарелках охлаждающих элементов, выполненных в виде той или иной формы змеевиков или имеющих иную форму. Наиболее просто осуществляется отвод тепла с трубчатых тарелок (см. стр. 506). [c.585]

Отвод выделяемого тепла. Отвод тепла, выделяющегося при абсорбции, может производиться (см. стр. 258) охлаждением жидкости в выносных холодильниках, путем внутреннего охлаждения абсорбера или за счет испарения части поглотителя. Охлаждение в выносных холодильниках широко применяется на практике. Однако этот способ отвода тепла нельзя считать наилучшим он обычно требует перекачки жидкости (особенно при циркуляционном охлаждении), а коэффициент теплопередачи в выносных холодильниках большей частью бывает низким. Данный способ отвода тепла применим при аппаратах любых типов. Более целесообразным надо считать использование внутреннего охлаждения [c.655]

Если необходим отвод выделяемого тепла при помощи холодильников, то предпочтение следует отдать барботажным и пленочным (трубчатым и с восходящим прямотоком) аппаратам, в которых возможно применение внутреннего охлаждения. В насадочных абсорберах нельзя отводить тепло путем внутреннего охлаждения и при необходимости в отводе тепла прибегают обычно к циркуляционному охлаждению. [c.655]

Вычисляют удельную теплоту абсорбции, т. е. отвод тепла в абсорбере на единицу массового расхода пара, [c.119]

Процесс абсорбции НС1 ведут в абсорберах с отводом теплг через стенку (изотермическая абсорбция) или в абсорберах отводом тепла путем испарения части воды (адиабатическая абсорбция). Вследствие того, что соляная кислота имеет сильное коррозионное действие, подбор конструкционных мате риалов для аппаратуры изотермической абсорбции очень ело жен. Неметаллические материалы (керамика, стекло, фарфор, кварц, диабаз, фаолит) имеют низкую теплопроводность и недостаточно высокие механические свойства (хрупкость и др.). Устойчивы к действию соляной кислоты графит и тантал, однако дороговизна этих материалов и некоторые другие недостат-то ограничивают их применение. [c.404]

В агрегате АВХА-6300/5 предусмотрена смешанная схема отвода тепла (воздухом и водой) абеорбции, конденсации и дефлегмации и переохлаждения жидкого аммиака. Как указывалось выше, жидкий аммиак переохлаждается двухступенчато. На первой стадии в водяном теплообменнике, а на второй —в газовом переохладителе аммиака. Тепло абсорбции отводится водой, проходящей по трубному пространству элементного абсорбера. Отвод тепла дефлегмации осуществляется концентрированным водоаммиачным раствором, поступающим затем в подогретом состоянии для орошения насадки (из колец Рашига) в ректификационной колонне генератора. [c.62]

Полузаводские и промышленные испытания внутренних теплообменников, погруженных в турбулизованный газожидкостный слой [41, 361] еще в 1945 г. [361], показали высокую эффективность этого приема отвода тепла. Внутренние теплообменники — змееввски из труб, по которым протекала холодная вода, были размещены на полках барботажного реактора — абсорбера ЗОз в сернокислотной системе. Скорость газа в абсорбере была характерной для барботажного режима и изменялась от 0,18 до 0,4 м/с. Кинетические показатели ъ а определяли аналогично изложенному выше, пользуясь формулами (II.1),. (11.46) и (11.48). По данным этих авторов [234, 235], значения возрастали от 1000 до 3140 Вт/(м °С) с повышением Шг в пределах 0,18—0,4 м/с. Однако в некоторых последующих работах [114, 434], посвященных теплоотдаче от сложных поверхностей к газожидкостному слою при переходном режиме (ш == = 0,4 1,0 м/с), не было установлено влияния скорости газа на кинетические показатели теплопередачи в этих же работах было указано на отсутствие влияния высоты газожидкостного слоя Я, в котором размещены теплообменники, на скорость теплопередачи. [c.117]

Для отвода тепла, выделяющегося при абсорбции, в абсорберах устанавливают змеевики, охлаждаемые водой или другим хладоагентом, помещают абсорберы в сосуды с проточной водой или орощают наружные поверхности стенок. [c.595]

Исследования и практика свидетельствуют о том, что условия, близкие к изотермическим, могут быть реализованы в абсорбционных аппаратах с трубчато-решетчатыми тарелками (указанные контактные устройства позволяют отводить тепло непосредственно в зоне процесса) [99]. В связи с этим была изучена эффективность процесса абсорбции в условиях, близких к изотермическим (температура по высоте абсорбера поддерживалась около 20 °С). Опыты проводили на промышленной колонне с 42 трубчаторешетчатыми тарелками, которые были выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм (диаметр аппарата 400 мм). Абсорбция нефтяного газа осуществлялась на 30 та-рел ках. [c.216]

Ранее поверхностные абсорберы выполняли в виде горизонтальных цилиндрических аппаратов или сосудов особой формы (туриллы, целлариусы), изготовленных из керамики (рис. 99). В таких аппаратах жидкость занимает значительную часть всего объема, поэтому они удобны для отвода выделяющегося при абсорбции тепла. В простейшем случае тепло отводится через стенки аппарата путем естественного воздушного охлаждения. Для более интенсивного отвода тепла в абсорберах устанавливают змеевики, охлаждаемые водой или другим хладагентом. Кроме того, применяют наружное водяное охлаждение, помещая абсорберы в ящики с проточной водой или орошая водой их наружные стенки. [c.332]

Отношение AP/jVor для одного и того же аппарата может изменяться в довольно широких пределах, так как зависит от соотношения между сопротивлениями газовой и жидкой фаз. Для хорошо растворимых газов отношение АР/Л/ог в насадочных, пленочных (трубчатых и с листовой насадкой) и распыливающих (форсуночных) аппаратах составляет примерно 20—50 н/м , а для барботажных — от 100 до 400 н/м . Поэтому сопротивление барботажных аппаратов обычно значительно превышает сопротивление насадочных и последние, если требуется низкое сопротивление, вообще говоря предпочтительнее. Однако, когда из-за низкого отношения V IVt или необходимости отвода тепла насадочные абсорберы долж ы работать с рециркуляцией жидкости, надо учитывать расход энергии не только на перемещение газа, но и на перекачку жидкости в этом случае по общему расходу энергии барботажные и насадочные абсорберы примерно равноценны. [c.656]

На рис. 207 показана аналогичная схема с применением барботажных аппаратов (с провальными тарелками) и внутреннего отвода тепла [2]. Вместо олеумного и моногидратного абсорберов установлен один абсорбер 2, орошаемый 98%-ной H2SO4 и дающий продукционный олеум (20% свободного SO3). Из сушильной башни выходит H2SO4 концентрацией 93%. Моногидрат получается в аппарате 5 смешением части олеума с 93%-ной H2SO4. По этой схеме значительно уменьшается поверхность холодильников, так [c.664]

После дефлегматора пар поступает в конденсатор VI. В результате внешнего отвода тепла пар превращается в жидкость. На рис. 5.3,6 процесс конденсации изображен отрезком прямой 2-3. Из конденсатора жидкий рабочий агент в состоянии 3 поступает в ресивер VII, необходимый для регулирования работы установки при переменных режимах, затем Б охладитель Vllf, где дополнительно охла кдается парообразным рабочим агентом, направляющимся из испарителя X в абсорбер I. Такое охлаждение возможно потому, что температура пара после испарителя в точке 6 ниже температуры рабочего агента после ресивера Процесс охлажде- [c.115]

В абсорбере и генераторе ре альноп установки процесс подвод,-и отвода тепла, как правило, про исходит не изотермически. В про цессе подвода тепла в генерато температура кипящего раствора растет по мере снижения его кон- [c.117]