меди, испытания на коррозионное растрескивание

Коррозионная стойкость меди сильно зависит от присутствия в атмосфере примесей и влажности. При относительной влажности выше 63 % скорость коррозии меди значительно возрастает. Заметно увеличивается скорость разрушения меди в присутствии сероводорода. Медь быстро тускнеет, причем скорость реакции не зависит от присутствия влаги [5.7]. Влияние других загрязнений атмосферы на скорость разрушения меди и бронз, видимо, сильно зависит от концентрации. Коррозионные испытания, проведенные в 30-х годах, когда уровень загрязнений атмосферы был относительно невысок, показали примерно одинаковую коррозионную стойкость в различных атмосферах у всех материалов на основе меди, за исключением латуней, которые подвергались обесцинкованию. В более поздних исследованиях было найдено значительное влияние состава атмосферы на коррозию меди. В сельской местности скорость ее разрушения минимальна (3—7) 10 мм/год, в морской атмосфере (4-г-20) 10" и в городской (промышленной) (9-Н38) 10". Латуни по-прежнему подвергаются обесцинкованию и за 20 лет они теряли 52—100 % прочности, а другие материалы за этот срок теряли не более 23 % прочности. Легирование а-латуней мышьяком непременно приводило к предупреждению обесцинкования, уменьшению коррозионного разрушения и к большему сохранению прочности. Коррозионному растрескиванию латуни чаще подвергаются в сельской местности, так как здесь наиболее вероятно появление в атмосфере аммиака или его солей за счет гниения органических остатков (листва, солома и т. п.). В городских условиях наиболее вредными загрязнениями для меди и медных сплавов являются продукты сгорания топлива (угля, нефти) и выхлопные газы двигателей внутреннего сгорания (автомобили, тепловозы и т. д.). [c.221]

Присутствие небольших количеств никеля или меди в ферритных сталях делает их склонными к коррозионному растрескиванию при испытании в хлористом магнии. Время до растрескивания в хлористом магнии резко снижается при увеличении содержания никеля до 2 % и более.. Однако при испытании на коррозионное растрескивание в различных растворах хлорида натрия нике,ль (как примесь или легирующий элемент) не вызывает коррозионного растрескивания. Такое же поведение в отношении коррозионного растрескивания отмечено и для меди и высоких концентраций молибдена. [c.173]

Исследование растрескивания латуни проводят, как правило, в двух средах среде, содержащей аммиак или хлорную ртуть [155, 187]. Отмечается, что, помимо этих сред, совпадение лабораторных испытаний с атмосферными наблюдается при испытании в среде, содержащей примесь 50г [155]. В последнее время было показано [188], что растрескивание латуни в ртутной среде происходит одновременно вследствие коррозионного растрескивания и избирательного амальгамирования меди. Следовательно, эта среда не может однозначно характеризовать поведение металла в практике, и ее применение для ускоренных лабораторных испытаний нецелесообразно. [c.120]

Медь и медные сплавы обладают низкой коррозионной стойкостью в растворах аммиака, кроме того, как показали испытания [6, 31—34], медные сплавы в напряженном состоянии подвергаются коррозионному растрескиванию. [c.304]

В промышленных условиях скорость коррозии алюминия составляет только одну треть скорости коррозии цинка и затухает во времени благодаря хорошей адгезии продуктов коррозии. Наряду с этим покрытие может часто действовать как анодное для стали и для менее коррозионностойких алюминиевых сплавов. Хадсон [20] показал, что срок службы алюминиевого покрытия, нанесенного способом напыления на стали, в условиях очень агрессивной промышленной атмосферы Шеффилда составит 4,5 года при толщине покрытия 38 мкм и более 11,5 лет при толщине 75 мкм. Алюминиевое покрытие, полученное напылением толщиной 125 мкм, также обеспечивает полную защиту против расслаивающей коррозии и коррозионного растрескивания алюминиевых сплавов системы алюминий — медь —магний (НЕ 15) и алюминий — цинк—магний (ДТД 683) при испытаниях до 10 лет в промыщленной и морской атмосфере [25, 26]. [c.398]

В работе [129] исследована склонность к коррозионному растрескиванию 23 опытных плавок нержавеющей стали аустенитного класса, отличающихся содержанием никеля и добавками легирующих элементов (фосфора, меди, азота, молибдена, никеля, вольфрама и бора). Испытания проводили в кипящем 42 %-ном растворе хлористого магния (при 153°С) и при напряжении, составляющем 75 % предела текучести. [c.133]

Как правило, после естественного старения сплавы обладают большей коррозионной стойкостью, чем искусственно состаренные в последнем случае в сплаве имеются зоны локального выделения избыточной фазы и коррозия обычно концентрируется в этих зонах. Это хорошо показано в итальянской работе на сплаве с 5% меди. Если продолжительность старения недостаточная, такие зоны расположены вдоль границ зерен при продолжительности старения, дающей максимальную прочность, они расположены по плоскостям скольжения, а при слишком большой продолжительности старения избыточная фаза распределяется по всему зерну. Рекомендуется выбирать режим старения с таким расчетом, чтобы время выдержки было немного больше, чем это требуется для достижения максимальной механической прочности таким образом снижается риск коррозионного растрескивания и межкристаллитной коррозии. Опыты по выявлению склонности к коррозионному растрескиванию проводились в растворе хлористого натрия с добавкой перекиси водорода, против применения которого имеются возражения, рассматриваемые ниже. Но коррозионные испытания проводились также в растворе хлористого натрия, подкисленном соляной кислотой при этом измерялся объем выделявшегося водорода с общими выводами, сделанными в работе,-по-видимому, следует согласиться [31 ]. [c.617]

Рве. 37. Кривые напряжение - удлинение, получешше при испытании меди на коррозию под напряжением с использованием методики постоянной скорости деформации / - на воздухе (коррозионное растрескивание под напряжением не наблюдается) 2- в растворе 1 М ЫаНОз при потенциале свободной коррозии 3 — в растворе 1 М КаХО при потенциале электрода 100 мВ по отношению к насыщенному каломельному электроду [5] [c.36]

По ряду данных [225] дополнительное легирование латуней небольшими добавками кремния (порядка 0,5%) заметно повышает стойкость латуней к коррозионному растрескиванию, хотя несколько и снижает пластичность (штампуемость) латуней. Положительно влияет дополнительное легирование латуней никелем, оловом и фосфором, однако не при всех условиях испытания. Следует отметить, что сплавы меди с никелем, например, типа мельхиора (80 u20Ni) или купроникеля (60Си40Ы1) в морской воде по сравнению с морскими латунями устойчивее как к общей коррозии, так и к коррозионному растрескиванию. Поэтому применение сплавов на основе Си—N1, а в последнее время титана радикальнее разрешает сложную задачу борьбы с коррозией конденсаторных трубок в морских условиях. [c.286]

Испытание, обычное для классических нержавеющих сталей (в стандартном растворе), непригодно для сталей, модифицированных медью, — и.з-за присутствия меди, и в растворе скорость их коррозии будет замедлена. Для испытаний этих сталей необходимо выбирать раствор с окислительно-восстановительным потенциалом среды, для работы в которой сталь предназначена. Для сталей, модифицированных медью, пригодно испытание в стандартном растворе с добавкой цинкового порошка [258], а для сталей без меди — в растворе НКОд + НР (см. гл. 10.3.3). Межкристаллитная коррозия протекает особенно сильно в 10 и 70% Н2804, причем в более концентрированном растворе также можно проверять склонность к межкристаллитной коррозии. Однако нри концентрациях серной кислоты от 35 до 50% и при температурах выше 30° С эти стали чувствительны к коррозионному растрескиванию и тогда, когда в растворе отсутствуют хлориды [192]. Только стали с но- [c.156]

Двухнедельные испытания, проведенные Копсоном [12], показали, что чувствительность стали к коррозионному растрескиванию под напряжением в горячих растворах едкого натра возрастает при увеличении содержания никеля в сплаве по крайней мере до 8,57о- Сплавы, содержавшие не менее 28% N1, за время испытаний не разрушались. В кипящем 42%-ном растворе хлорида магния сплав Ре—9 N1 оказался наиболее чувствительным к растрескиванию из всех исследованных (табл. 1.23). Сплавы, содержавшие 28 и 42% N1, не разрушались в течение 7 суток. Купер [13] сообщал о растрескивании сплава Ре—36 N1 в той же среде за 10—35 сут. Радд и др. [14] отмечали растрескивание образцов сплава Ре-36 N1 при комнатной температуре в среде, состав которой не сообщается, но причиной растрескивания служили, возможно, остаточные примеси кислого травящего раствора хлорида меди. [c.51]

Томпсон и Трэйси [184] провели во влажной аммиачной атмосфере испытания напряженных бинарных сплавов меди с цинком, фосфором, мышьяком, сурьмой, кремнием, никелем, и алюминием, Ьсе эти сплавы оказались чувствительными к коррозионному растрескиванию. Время до разрушения образцов сплавов медь —цинк монотонно уменьшалось с повышением содержания цинка, а в случае большинства других сплавов на графике в зависимости времени до разрушения от содержания легирующего элемента имелся минимум. При испытаниях под напряжением около 70 МН/м этот минимум достигался при 0,2% Р, [c.107]

В конденсаторных трубках могут наблюдаться случаи коррозионного растрескивания, если напряжения не были удалены термообработкой или если трубка работает в напряженном состоянии в результате неправильной сборки. Условия приемки трубок включают обычно испытание в растворе азотнортутистой соли (стр. 1060). Из сплавов, применяющихся для трубок,, сплавы меди с никелем и чистая медь наименее чувствительны к коррозионному растрескиванию. [c.572]

Фармери обнаружил, что для исследования механизма растрескивания алюминиевых сплавов, содержащих магний или медь, удобное ускорение растрескивания вызывается добавкой к хлористому натрию двууглекислой соды. Однако, поскольку эта добавка оказывает такое влияние не на все сплавы, ею нельзя пользоваться при проведении работ по оценке относительной склонности к растрескиванию разнотипных материалов. Роль бикарбоната в данном случае, вероятно, заключается в разрушении щелочи, образующейся на катоде в противном случае слабая кислотность, образующаяся на анодных участках, была бы нейтрализована этой щелочью. Поскольку накопление кислоты на анодных участках, как полагают, необходимо для развития коррозионного процесса, факторы, препятствующие ее нейтрализации, должны способствовать растрескиванию. Его роль такая же, как и двууглекислого кальция, применявшегося Портером и Хадденом (стр. 117) при получении коррозионных язв на алюминии но в случае глубокой и узкой трещины по сравнению с неглубокой язвой для предотвращения смешения анодного и катодного продуктов образование возвышения из пористого твердого тела над анодным участком не является необходимым. Поэтому ионы кальция не необходимы и цель достигается с помощью бикарбоната натрия. Принятый для испытания раствор был 0,5 н. по отношению к Na l и 0,005 . по отношению к НаНСОз [19]. [c.639]