Материальный баланс с возвратом

Зависимость между количествами обоих возвратов можно вывести математически, пользуясь материальным балансом компонента А для обеих секций системы. [c.162]

Допустим, что растворитель является чистым веществом С. Для определения минимального количества возврата составим материальный баланс секции экстракта между ступенью 5, на которую [c.170]

Фракционированная экстракция с возвратом. При применении возврата [171 из единицы отбираемого в последней ступени вещества возвращается доля г с правой стороны системы и г —с левой (рис. 2-78). Составляя материальные балансы по компонентам Л и Б в потоках возврата и отбора с последних ступеней, для правой стороны системы получим уравнения [c.217]

Из материального баланса технологического процесса получения циклогексана следует, что в конечном итоге в расчёте на широкую циклогексановую фракцию, изъятую из базового бензина, в последний возвращается 65— 70%. Если даже не учитывать, что возвращаемые с циклогексановой установки фракции в базовый бензин по моторным свойствам лучше, чем изъятая для переработки относительно широкая фракция 75— 90", то этот возврат скомпенсирует примерно 70% потерь антидетонационных качеств, а также пусковых фракций. [c.217]

Процесс гидродеалкилирования обычно проводят при температуре 550—600° С и парциальном давлении водорода около 30 ат. Глубина превращения толуола за один проход около 50%. Выход бензола при работе с рециркуляцией непревращенного толуола 96,9 мол. %. Материальный баланс каталитического процесса, осуществляемого с возвратом непревращенного толуола, приведен в табл. 68 [27]. [c.304]

При гидродеалкилировании глубина превращения толуола за один проход обычно около 70%. Выход бензола при работе с рециркуляцией непревращенного толуола 96,9 мол. %. Материальные балансы гидродеалкилирования при возврате непревращенного толуола приведены в табл. 6.8 [82]. [c.262]

Х-2. Для случая полного возврата флегмы в исчерпывающей секции показать, что уравнения (Х,9а) и (Х,9б) получаются из выражений материального баланса и фазового равновесия. [c.243]

Возвратимся к поставленному выше вопросу об оптимальном уровне перехода из отгонной секции в укрепляющую. Очевидно, имеет смысл перейти из одной секции в другую лишь в том единственном случае, когда обогащение, достигаемое на рассматриваемой тарелке в условиях ее работы в отгонной секции, меньше, чем при переносе ее в укрепляющую секцию. В самом деле, если бы число тарелок отгонной секции было л, то на последней п-й тарелке, являющейся по существу питательной, мы должны были бы иметь отношение составов Хд/Хш, большее, чем это же отношение, рассчитанное на основе уравнения материального баланса укрепляющей секции [c.458]

Материальный баланс фтора в процессе упаривания фосфорной кислоты без учета возврата циркулирующих потоков определяется следующим образом [c.288]

Показано, что полная переработка аналина в дициклогексиламин может быть осуществлена в процессе с возвратом равновесного количества циклогексиламина ( 25%) на гидрирование в смеси с анилином. Установлен режим и рассчитан материальный баланс процесса. [c.113]

Составим материальный баланс процесса по мономерам нагрузка См равна сумме количеств мономеров, содержащихся в готовом продукте С к, возвратившихся в рецикл Ср и безвозвратно теряющихся в виде потерь С [c.220]

Полный возврат флегмы в исчерпывающей секции (паровое число равно бесконечности). Если Lq определяется каким-либо конечным значением, а D берется равным F, то реализуется условие полного возврата флегмы в исчерпывающей секции. Следующие ниже уравнения материального баланса для исчерпывающей секции получаются аналогично уравнениям для случая полного возврата флегмы в укрепляющей секции [c.234]

Х-1. На основе уравнений материального баланса и фазового равновеспя полз ить уравнения (Х,1) для полного возврата флегмы в укрепляющей секции. [c.243]

Уравнения (IV, 85) и (IV, 87) не учитывают течения части жидкости по стенкам. Для учета этого обстоятельства необходимо внесение соответствующих поправок. Так, можно считать, что диффузионная модель применима для всего поперечного сечения аппарата, кроме небольшой пристенной области [130]. Для пристенной области принято, что поступление жидкости на стенки пропорционально плотности орошения у стенок i/д, а возврат жидкости от стенок во внутреннюю область пропорционален расходу жидкости V (м /с), стекающей по стенкам. Тогда можно написать уравнение материального баланса в виде [c.358]

В качестве примера ниже дана последовательность вычисления отдельных статей материального и теплового балансов элемента дестилляции, работающего с возвратом аммиачных конденсатов в теплообменник. [c.125]

Материальные и тепловые балансы получения продукта могут быть такими, что в зоне гранулирования будут создаваться неоптимальные условия, например избыток жидкой фазы. Так, в производстве нитроаммофоски одновременно используют связующие и сыпучие компоненты нескольких видов, соотношение которых регламентируется требованиями к химическому составу продукта. Поэтому регулирование содержания жидкой фазы в гранулируемой шихте возможно только изменением ее температуры или добавлением сухого материала, которым может служить ретур. Однако возврат его на гранулирование в больших количествах при высоких температурах нецелесообразен, так как это приводит к перегрузкам внутрицехового транспорта. Для создания оптимальных условий предпочтительнее снижать температуру гранулирования, охлаждая ретур [161]. [c.147]

При составлении товарного баланса из учтенной в материальном балансе продукции, исключаются те продукты, которые используются на самом предприятии в качестве реагентов или топлива. Из числа продуктов, традиционно производимых на НПЗ и НХЗ, на собственные нужды чаще всего расходуются этан, этилен и пропан (как хладагенты), бензол, толуол, металэтилке-тон и фенол (как реагенты в производстве масел), серная кислота, сухой газ (как топливо), технический водород. Товарную выработку мазута определяют после того, как будет рассчитан расход топлива на собственные нужды предприятия. При составлении товарного баланса необходимо учитывать возврат ловушечного продукта. [c.62]

Полный возврат флегмовых потоков в колонне с и отбираемыми в укрепляющей и исчерпывающей секциях. Условия материального баланса выражаются уравнениями (Х,22а) и (Х,22б). Величину bJd рассчитывают по формуле (Х,23), а — по следующим уравнениям (боковые потоки и отбираются в виде жидкости с тарелок р ж д соответственно укрепляющей и исчерпывающей секций) [c.239]

Для определения общего эффекта рассматриваемого процесса допустим, что в дистилляционный куб было первоначально загружено кмоль бинарной смеси с концентрацией низкокипящего компонента х . После испарения кмоль жидкости с учетом возврата флегмы в кубе останется жидкости с концентрацией х , причем Щ = Wl — [ — ) AW. Если принять, что при испаренни малого количества жидкости AW концентрация образовавшегося пара равна среднеарифметическому значению из концентраций в начале и в конце у[ этого малого периода времени, то получим следующее уравнение материального баланса [c.507]

Раствор абсорбента для регенеращи подают в генератор, где он упаривается до необходимой концентрации. Регенерация происходит при температурах, намного превышающих температуры насыщения, а следовательно, и давления, равновесные этим температурам. Давление в генераторе-конденсаторе зависит от температуры оборотной охлаждающей воды, подаваемой в трубное пространство конденсатора. Водяной пар из генератора, образовавшийся при упаривании раствора, пройдя брызгоуловительное устройство, попадает на холодную трубную поверхность конденсатора, где конденсируется, и затем в виде пленки стекает в специальный поддон. Поскольку давление в конденсаторе больше остаточного, образовавшийся конденсат самотеком поступает в ороситель испарителя через специальный гидрозатвор, препятствующий выравниванию давлений в аппаратах. Возврат хладоагента в виде конденсата из конденсатора в испаритель выравнивает материальный баланс хладоагента. Тем самым восполняется та доля хладоагента, которая абсорбировалась раствором в абсорбере. [c.66]

Согласно вышеприведенным расчетам, материальный баланс фтора в производстве экстракционной неупаренной кислоты (32% Р2О5) без учета возврата циркулирующих потоков таков [c.284]

Схемы с рециркуляцией предусматривают многократный возврат в аппарат либо жидкости, либо газа. Схема с рециркуляцией жидкости показана на рис, 12,3, а. Газ проходит через аппарат снизу вверх, и концентрация распределяемого вещества в нем изменяется от У до Ук. Поглощающая жидкость подводится к верхней части аппарата при концентрации распределяемого вещества Хн, затем смешивается с выходящей из аппарата жидкостью, в результате чего концентрация повышается до Хс. Рабочая линия представляется на диаграмме отрезком прямой крайние точки его имеют координаты УнДк и Ук, Хс соответственно. Значение Хс легко найти из уравнения материального баланса. [c.263]

Для упрощения расчетов мы рассмотрели отдельно содовую и потащную ветви процесса. Как видно из схемы 37.2, обе ветви процесса связаны в одно целое за счет возврата маточных растворов или двойной соли из поташной ветви в содовую. В связи с этим при проведении практических расчетов получения содовых продуктов при комплексной переработке нефелинов следует рассматривать обе ветви совместно, определяя количество маточных растворов и двойной соли, циркулирующих в производстве, не методом постепенного приближения, а по изложенной выше методике, т. е. путем составления и решения соответствующих уравнений, вытекающих из уравнений материальных балансов и уравнений поверхностей и линий насыщения диаграмм растворимости. Гинзбургом [41] предложена разомкнутая схема получения поташа и метод разграничения исходных данных, при котором материальные расчеты процесса несколько упрощаются. [c.402]

Другой, более легкий метод предложен, Каунсель-маном. Этот метод использует неизвестную потерю растворенного вещества в конечном нижнем потоке (на единицу массы нерастворимого твердого вещества или другое подходящее основание). Материальный баланс составляется для каждого сгустителя на основе этой потери, начиная с последнего сгустителя и кончая первым. В примере, представленном на рис. П-85, количество растворенного вещества в нижнем потоке 3-го сгустителя составляет X кг на 1 т нерастворимого твердого вещества. Поскольку общее количество раствора в 3-м сгустителе составляет 4 т, то содержание в нем растворимых веществ будет АХ. Это количество растворимых веществ перешло сюда из нижнего потока 2-го сгустителя. Так как отношение питания к раствору нижнего потока во П ступени будет такое же, как и в III, то количество, растворимых веществ, поступающих во П ступень, будет равно 16 f. Из этого количества ЗХ поступает с верхним потоком из III ступени, следовательно, с раствором нижнего потока из I ступени поступает 6Х—ЗХ= = 13Х. Конечного верхнего потока из I ступени выходит 2,1 т с содержанием растворимого 2,1 13Х = 27,ЗХ. В I ступень поступает с верхним потоком из II ступени 2Х растворимого, а уходит с нижним потоком 13.x и с верхним 27,ЗХ. Таким образом, добавляемое с питанием растворимое вещество в количестве 0,1 т (или 100 кг) составит 27,ЗХ+13Х—12Х 28,ЗХ. Возврат, следовательно, составляет 27,3-100/28,3 = 96,5%. Концентрация в конечном растворе составляет (27,ЗЛ-/28,ЗХ) (100/2,1) или 45,95 кг/т. [c.175]

Исходя из этого, для растворения 993,8 кг ацетилцеллюловы с учетом возврата текстильных отходов потребуется 2873,2 кг ацетона. В табл. 12 приведен примерный материальный баланс 100%-ного ацетона на 1000 кг готовой текстильной нити, окрашенной пигментными красителями, и его движение по операциям технологического процесса. [c.330]

На рис. 2.3 показан материальный баланс продуктов конверсии нитрата кальция при вымораживании последнего на 88 и 70%, что соответствует содержанию водной формы Р2О5 в удобрении 80 и 50%. При стехиометриче-ской норме расхода азотной кислоты эти сложные удобрения после вымораживания нитрата кальцня характеризуются соотнощением N Р2О5 1 2 и 1 3, а в случае возврата нитрата аммония, полученного конверсией нитрата кальция, соотношение составляет 1 1 и 1 1,1. В первом случае с нитратом кальция выводится 50% введенного азота, а во втором случае — около 70%. Избыток азотной кислоты, вводимой в процесс разложения, приводит к соответствующему увеличению доли азотных компонентов в сложном удобрении. [c.53]

В 1985 г. объем отходов пластмасс в сфере потребления оценивался в ГДР примерно в 29 тыс. т/год (уточнение возможно только при исследовании материальных балансов). Из этого объема доля недолговечных пленок из ПЭНП составила 4,8 тыс. т/год. При норме возврата от 80 до 85 % повторно должно быть использовано около 4,0 тыс. т/год. Это главным образом усадочные пленки и незначительный объем упаковочных пленок и малозагрязненных упаковочных мешков. В последнем случае особое место занимают мешки для кормов и минеральных удобрений из-за необходимости специальной технологии очистки и обработки сточных вод. Отходов в виде таких мешков становится все меньше благодаря увеличению числа силосохранилищ. Можно рассчитывать на возврат около 80 % общего объема материалов. В 1985 г. в ГДР объем производства пленок для теплиц составил около 13 тыс. т. Несмотря на высокие нормы возврата пленки, а они могут быть еще выше, поврежденность пленок ставит под сомнение возможность их полной переработки и использования в виде вторичного полимерного сырья в ближайшие годы. [c.19]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология