Коэффициент неравномерности газов и паров

При вычислении коэффициентов теплопроводности по уравнению (1-79) учитывалась поправка на расположение спаев термО Пары во внешнем цилиндре и влияние неравномерного распределения температуры во внутреннем цилиндре. Учитывались также отвод тепла через торцы и штыри, поправка на излучение через слой газа, термическое расширение бикалориметра. Эти поправки были незначительными, вычислялись с достаточной точностью. Подсчет ошибок показал, что коэффициенты [c.103]

Адсорбция в аппаратах непрерывного действия с псевдоожиженным слоем. Отличительной особенностью аппарата для непрерывной адсорбции в псевдоожиженном слое по сравнению с аппаратом периодического действия является большая производительность. Как показано в монографии [41], по высоте псевдоожиженного слоя непрерывного действия при постоянной скорости подвода вещества устанавливается определенный стационарный профиль концентраций, несмотря на неравномерность отработки частиц в таком слое. В аппаратах непрерывного действия массообмен заканчивается на определенной высоте от входа в адсорбер. Необходимо отметить, что при адсорбции растворенных веществ длина участка массообмена больше, чем при адсорбции газов и паров. Это объясняется тем, что коэффициент массообмена в системе жидкость — твердое тело по крайней мере на порядок меньше соответствующего коэффициента в системе газ — твердое тело. Однако и в случае адсорбции из растворов выше некоторого участка слоя в потоке устанавливается постоянная концентрация вещества, равновесная со средней степенью отработки адсорбента. В таком случае расчет процесса адсорбции в аппарате непрерывного действия можно проводить [41], используя уравнение материального баланса [c.140]

Опыт показывает, однако, что в рабочем колесе наблюдается еще добавочная потеря напора Л/г, вызываемая неравномерным распределением скорости с, во входном сечении колеса и различием относительных скоростей гю в каналах между соседними лопатками. Это обстоятельство может повлечь за собой понижение давления ниже соответствующего температуре кипения жидкости н, как следствие, ее испарение и выделение растворенных газов. Образовавшиеся пузырьки пара и газа увлекаются потоком жидкости в область более высокого давления, где они конденсируются. В освобождающийся при этом объем устремляется жидкость, создавая множество местных гидравлических ударов большой силы, приводящих к повреждению или даже разрушению Насоса. Описанное явление, называемое кавитацией, сопровождается резким шумом, треском, а иногда даже сотрясением всей машины, не говоря уже о падении производительности и гидравлического коэффициента полезного действия. [c.121]

Дымовые газы, в отличие от насыщенного водяного пара, позволяют осуществить нагрев до очень высоких температур (1000 °С). Они широко распространены для обогрева разнообразной реакционной аппаратуры. Недостатком дымовых газов является низкое значение коэффициента теплоотдачи [15—50 Вт/(м КН, неравномерность обогрева, трудность регулирования нагрева, высокое содержание кислорода, приводящее при высоких температурах к окислению материала аппаратуры, высокая температура отходящих газов (около 500 °С), что не позволяет полностью использовать теплоту сгорания топлива. [c.231]

Основной формой технической отчетности за работу очистных сооружений и в целом всего предприятия является годовой технический отчет, который составляется на основании месячных и квартальных отчетов, выполняемых отдельными цехами, участками и отделами. Годовой технический отчет должен включать сведения по плановым и фактическим технико-экономическим показателям, поступлению сточных вод и коэффициентам неравномерности поступления, физико-химическим характеристикам поступающих н очищенных сточных вод и их осадков, а также сведения о производительности сооружений, фактических нагрузках, эффективности их работы, удельных затратах на очистку 1 тыс. м воды (электроэнергии, газа, пара, воздуха, воды, коагулянтов и т. п.), себестоимости очистки. Годовой отчет должен отражать выполнение планово-предупредительных ремонтов (текущий и капитальный), выполнение мероприятий по охране труда и технике безопасности, обеспеченность эйсплуатациоиным персоналом, его обучение, итоги финансовой и хозяйственной деятельности предприятия, а также результаты рационализации хозяйства, внедрения новой техники н передовой технологии, социалистического соревнования на предприятии. В тексте пояснений к годовому отчету необходимо дать оценку работы предприятия и определить пути дальнейшего совершенствования и развития хозяйства. [c.61]

Расходы, коэффициенты неравномерности, норны потребления среды и другие исходные данные для расчета трубопроводов принимают по нормативным документам, регламентирующим расчетные расходы в трубопроводах различного назначеняя, например, для технологических трубопроводов таким документом является СНиП Ш-Г.9 . Расчетные скорости течения жидкости в технологическом трубопроводе обычно не превышают 2 м/с, газов и паров - не более25-ЗОм/с. [c.130]

Простота этой формулы является только кажущейся, так как в ее включено значение коэффициента теплопередачи, величина которого, как это подробно будет показано ниже, с трудом поддается точному вычислению. Следует отметить также, что в некоторых случаях значение вычисленного по соответствующим формулам коэффициента теплопередачи не отвечает условиям, имеющимся на практике, так как на этот коэффициент оказывают большое влияние производственные условия отложения пыли, золы или инкрустированной соли на поверхности теплообмена, наличие неконденси-рующихся газов при конденсации паро-газовой смеси и т. д. Конструктивная величина поверхности теплообмена обычно принимается большей, чем расчетная поверхность, определяемая по формуле (1), так как этой формулой могут быть не учтены такие факторы, как неравномерность конвекции, образование мертвых зон, затопление конденсатом части поверхности нагрева и т. д. [c.11]

Пиролиз различного углеводородного сырья на этиленовых установках Осуществляется в трубчатых печах, которые имеют различные конструктивные особенности. Первоначально печи пиролиза в конструктивном оформлении были аналогичны нагревательным печам нефтезаводских установок и отличались от них главным образом температурой на выходе из змеевика она составляла 720—760 °С. Топливо в таких печах сжигалось в факельных горелках. Дымовые газы из топочной камеры проходили конвекционную секцию, размещенную вне топочной камеры, нагревали исходное сырье и пар разбавления, которые смешивались на входе в печь. Печи имели два потока, змеевик был выполнен в виде настенного экрана. Расположение змеевика на стенах топочной камеры не обеспечивало высокие теплонапряженности поверхности труб из-за большой неравномерности подвода тепла часть поверхности труб была обращена к излучающим дымовым газам, а часть — к отражающим, заэкранированным стенам. Для подвода необходимого количества тепла длина змеевика должна быть значительной при не очень большом диаметре. На практике змеевик для таких печей изготавливали из труб диаметром 114X6 мм он имел длину 130—150 м. Нагрузка на змеевик составляла 2 т/ч по сырью. При разбавлении сырья водяным паром 30—40% время пребывания в нем потока составляло 2—3 с. Сравнительно невысокие скорости потока обеспечивали коэффициенты теплоотдачи внутри змеевика, не превышающие 650—750 Вт/(м -К). Факельные горелки создавали неуправляемое распределение температуры внутри печи, в результате-чего возникали частые пережоги труб даже при невысоких температурах пиролиза. [c.95]

Количество паров углеводородов, рассчитанное по формуле (18), будет несколько меньше, чем количество паров, получаемое с учетом парциальных давлений паров в каадом резервуаре, так как распределение концентрации паров по высоте газового пространства (Ш) не-раономерно. Экспериментальные исследования [ 501 показывают, что неравномерное распределение концентрации наблюдается при упругостях насыщенных паров газосодержащей нефти менее 560 мм рт.ст., температуре в резервуаре менее 25°С и коэффициенте молекулярной диффузии менее 0,04 м /ч. В резервуаре с тяжелыми нефтями отмечается "стелющееся" распределение концентрации углеводородов по высоте ГП. Опыты показывают, что в этом случае независимо от вида технологической операции, проводимой с резервуаром, насыщение ГП происходит за счет увеличения концентрации углеводородов в объеме непосредственно у поверхности нефти. Углеводородный газ как бы стелется у поверхности нефти. Измеренная концентрация углеводородного газа здесь намного больше ее расчетной величины, определенной при температуре нефти в резервуаре. Обобщение результатов экспериментальных исследований позволило сформулировать условия формирования "стелющейся" формы профилей. Линии такой формы выявляются при упругости насыщенных паров ниже 310 мм рт.ст., температуре в резервуаре и коэффициенте молекулярной диффузии меньших соответственно 25°С и 0,04 м /ч. [c.51]

Процесс испарения бинарной проп ан-бутановой смеси, как было указано выше, при отборе паровой фазы из баллона происходит фракционно, т. е. по мере испарения в баллоне постоянно увеличивается доля бутановых фракций. Решающее влияние на испарительную способность баллонов оказывает соотношение количества пропана и буганов в газе. Кроме того, по мере отбора паров из баллона его испарительная способность непрерывно снижается, во-первых, за счет уменьшения моченной поверхности, через которую осуществляется подвод тепла для кипения сжиженных пропан-бутанов, и, во-вторых, за счет падения температурного напора, обусловленного повышением температуры кипения вследствие роста содержания бутанов в жидкой смеси. При оптимальном отборе паров приток тепла из окружающей атмосферы компенсирует затраты тепла на испарение жидкости, и испарительная способность баллона уменьшается медленно, приближенно пропорционально уменьшению смоченной поверхности баллона. Для определения требуемого числа баллонов можно руководствоваться приведенными на рис. 8.1 кривыми непрерывного и оптимального отбора паров в зависимости от температуры наружного воздуха. Этими кривыми и рекомендуется пользоваться при определении числа баллонов для непрерывного отбора паров. Применять эти кривые для определения числа баллонов, необходимых для газоснабжения жилых зданий, трудно, так как потребление газа характеризуется значительной неравномерностью по часам суток, а в ночной период приборы не работают вообще. Проще число баллонов в групповых установках для газоснабжения жилых зданий определять по приводимой формуле, составленной на основании эксплуатационных данных, учитывающих режим потребления газа квартирами N= д 2пдКч QY V), где N — число рабочих баллонов в групповой установке п — число газоснабжаемых квартир д — номинальная тепловая мощность газовых приборов, установленных в одной квартире, кВт /Со — коэффициент одновременности, принимаемый по табл. 3.17 —низшая теплота сгорания газа, кДж V —расчетная испарительная способность по газу одного баллона, м /ч. [c.468]

Реальный сорбент ГЖТХ — это сложный полифазный сорбент, простейшая модель которого изображена на рис. 0.1. НЖФ покрывает поверхность ТН сплошной пленкой неравномерной толщины. Тип распределения НЖФ на поверхности ТН зависит от многих параметров эксперимента, он определяется характером ее взаимодействия с ТН, процентным содержанием НЖФ на ТН, способом приготовления сорбентов, последующей их обработкой и др. (см., например, [11, 12, 29, 31, 63—69] ). Рассмотрим некоторые возможные модели распределения НЖФ на ТН с привлечением следующих экспериментальных и теоретических данных различного типа 1) по массопередаче в системе газ — сорбент на основе анализа значений коэффициентов сопротивления массопередаче в уравнении Ван-Деем-тера, 2) по порометрическому исследованию сорбентов с различным содержанием НЖФ, 3) по электронно-микроскопическому исследованию сорбентов, 4) по изменению поверхности сорбента с увеличением содержания НЖФ на ТН, 5) по изменению давления паров НЖФ с увеличением ее концентрации. [c.15]

Важной с точки зрения эксплуатации особенностью сжиженных нефтяных газов является их относительно высокий коэффициент объемного расширения (см. табл. 6.1 и рис. 6.13). Так, плотность жидкого пропана при О °С равна = 530 кг/м , а при 50 °С - р. = 460 кг/м т.е. его удельный объем возрастает на 15,4 %. Это приводит к необходимости наличия большого (до 10—15 %) свободного (не заполненного топливом) объема в топливных баллонах. При эксплуатации этот объем заполнен парами углеводородов, входящих в состав сжиженных смесевых топлив. Однако отбор газового топлива необходимо организовать в жидкой фазе. Длительная работа двигателя с отбором топлива из свободного объема недопустима, так как это приводит к переохлаждению топлива (из-за затрат теплоты на испарение) и неравномерному расходу компонентов, входящих в топливо. В первую очередь расходуются компоненты, обладающие наибольшим давлением насыщенных паров пропан и пропилен. Это приводит к изменению свойств сжиженных смесей и может вызвать нарушение работы топливоподаю-щей системы. [c.277]