получение влияние на процесс ректификации

Вещество, предназначенное для перегонки, должно быть гомогенным и не должно расслаиваться в процессе ректификации. При перегонке веществ, ограниченно растворимых в воде, следы влаги необходимо предварительно удалить. Если во время перегонки веществ, не смешивающихся с водой, в холодильнике или в головке колонки появляются капли воды, то следует временно отключить охлаждение холодильника с тем, чтобы вся вода перешла в приемник при необходимости эту операцию повторяют несколько раз. Полученный дистиллат отделяют от воды, сушат и возвращают в колонку. Иногда образование воды в холодильнике вызвано разложением, например дегидратацией третичных спиртов под каталитическим влиянием кислых примесей. При перегонке некоторых веществ (простые эфиры, альдегиды и т. д.) предварительно необходимо удалять перекиси (см. стр. 600). [c.252]

Чаще всего при расчетах воздухоразделительных установок для определения действительного числа тарелок пользуются средним значением коэффициента эффективности тарелок, принимаемым обычно равным от 0,5 до 1,2. Следует отметить, что при расчете процесса ректификации воздуха без учета влияния аргона в случаях получения технического кислорода значение т] принимается равным 0,25—0,4. После определения необходимого числа действительных тарелок в случае надобности выполняются расчеты по определению основных размеров тарелок, затем с учетом гидравлического расчета колонны рассчитывается необходимое расстояние между тарелками и общая высота колонны. [c.60]

В противоположность описанным выше методам, применяемым для исследования равновесия при постоянном давлении, динамический метод удобен для получения данных о равновесии при постоянной температуре. Это несколько ограничивает применимость динамического метода, так как процессы ректификации проводятся при практически постоянном давлении. Этот метод, однако, весьма удобен, если желательно сравнить влияние различных разделяющих агентов на коэффициент относительной летучести заданной смеси при одинаковой температуре. [c.151]

Литература по периодической ректификации заключает в себе много качественных сведений относительно влияния флегмового числа, относительной летучести, числа теоретических тарелок и других факторов на характер кривой разгонки. Примечательно, что имеется весьма мало непосредственных экспериментальных данных относительно этого влияния. Периодической ректификацией почти всегда пользуются для того, чтобы разогнать какой-нибудь продукт или проанализировать его, и значительно реже ее используют как одно из средств исследования, непосредственной целью которого было бы стремление обогатить наши знания о процессе разгонки. Большая часть работ последнего типа проведена совсем недавно, и полученные данные охватывают весьма ограниченный круг вопросов. [c.83]

Значительное содержание в воздухе и промежуточное положение аргона по летучести и температуре кипения между кислородом и азотом обусловливают большое влияние его на процесс ректификации в воздухоразделительных аппаратах. При этом затруднено не только получение чистого кислорода и азота, но и извлечение аргона. В процессе ректификации воздуха по мере обогащения смеси азотом, аргон выступает в качестве высококипящего компонента, поэтому происходит нарастание концентрации аргона по мере движения его сверху вниз. В то же время в нижней части верхней колонны, где преобладающим компонентом является кислород, аргон выступает в качестве низкокипящего компонента, и наблюдается повышение концентрации аргона по мере подъема его паров снизу вверх. Аргон практически не влияет на процесс ректификации в нижней колонне. Максимальное содержание аргона в нижней колонне не превышает [c.164]

Влияние аргона на процесс ректификации. Несмотря на незначительное по сравнению с азотом и кислородом содержание аргона в воздухе, его влияние на процесс ректификации следует учитывать. Особенно это необходимо при расчетах колонн двукратной ректификации при получении продуктов разделения высокой чистоты в установках высокого, среднего и низкого давлений (см. гл. IV). [c.211]

Вопросам расчета и анализа узлов ректификации воздуха в книге уделено основное внимание по следующим причинам в современных крупных ВРУ построение узла ректификации оказывает основное влияние на их показатели вопросы анализа процесса ректификации воздуха в большинстве книг по криогенной технике освещены менее полно, чем вопросы анализа холодильных циклов при расчете ВРУ уравнения для узла ректификации целесообразно составлять на основе соотношений, полученных в результате предварительных расчетов и анализа этого узла. [c.28]

Для указанных узлов ректификации термодинамические параметры НК остаются такими же, как и для АДР, в котором флегма образуется из всего перерабатываемого воздуха. С понижением флегмового числа количество аргона на тарелках ВК уменьшается, но при получении чистого кислорода остается значительным. И в этом случае влияние аргона на процесс ректификации воздуха очень велико (см. табл. 20). [c.139]

Увеличивать число тарелок против теоретических приходится потому, что воздух содержит третий компонент—аргон, температура конденсации которого (—185,8 °С) лежит между температурами конденсации кислорода и азота. Вследствие этого аргон собирается в основном на тарелках, расположенных в средней части колонны. При получении одного из продуктов высокой концентрации, аргон в большем количестве примешивается к отходящему продукту низкой концентрации при получении чистого кислорода—к отбросному азоту, а при выработке чистого азота—к отбросному кислороду, в котором тогда содержится до 4,3% аргона. Поэтому при расчете процесса ректификации воздуха как бинарной смеси приходится для компенсации влияния аргона увеличивать число тарелок в колонне, принимая для них пониженные значения коэффициента т т.ср.- [c.101]

Значительное содержание в воздухе и промежуточное положение аргона по летучести и температуре кипения между кислородом и азотом обусловливают существенное влияние его на процесс ректификации в воздухоразделительных аппаратах. При этом затруднено не только получение чистого кислорода и азота, но и извлечение самого аргона. [c.24]

Для иллюстрации этого положения приведены графики на рис. 7. Как видно из этих графиков, концентрационные напоры на тарелках колонн при получении технологического кислорода мало изменяются под влиянием аргона. Это обстоятельство позволяет сделать следующий вывод при получении технологического кислорода с концентрацией около 96% воздух без большой погрешности для расчетов может рассматриваться как бинарная смесь, а значительное в этих случаях флегмовое число может быть даже понижено для повышения экономичности процесса ректификации при получении кислорода с концентрацией более 96% и особенно технического кислорода совершенно необходимо при расчетах учитывать влияние аргона, т. е. рассматривать воздух как тройную смесь кислород— аргон—азот. [c.25]

Верхние колонны аппаратов двукратной ректификации без отбора аргонной фракции. При проектировании и расчете установок для получения технического кислорода влияние аргона на процесс ректификации рассматривается с точки зрения обеспечения условий минимального накопления его в верхней колонне и получения кислорода и азота заданной концентрации. При этом концентрация кислорода определяется обычно требованиями ГОСТа и потребителя, а содержание кислорода в отходящем азоте рекомендуется поддерживать в пределах от 0,3 до 1,5%- [c.30]

Верхние колонны установок технического кислорода. До сих пор вопрос о влиянии аргона на процесс ректификации (кроме раздела, посвященного колоннам однократной ректификации, работающим на режимах с получением аргона) рассматривался с точки зрения обеспечения условий его минимального накопления в колоннах и получения чистых азота и кислорода при возможно меньшем числе тарелок. Иными словами, аргон был балластом, от которого необходимо было избавиться. В случае извлечения аргона задача как раз обратная необходимо создать условия для минимальных потерь и максимального накопления аргона в верхней колонне с целью последующего отбора и переработки аргонной фракции для получения чистого аргона. [c.32]

Уравнение (3.196) является весьма приближенным, поскольку использованное при его выводе соотношение (3.194) справедливо лишь для начального периода работы колонны. По мере достижения в колонне стационарного состояния величина Уо приближается к величине х , в пределе при стационарном состоянии г/д = = Хц. Скорость накопления примеси в колонне вследствие этого падает, приближаясь к нулю. Поэтому значение величины пускового периода, определенное с помощью уравнения (3.196), будет заниженным. С другой стороны, уравнение (3.196), хотя и является приближенным, позволяет наглядно оценить влияние различных параметров процесса ректификации на пусковой период. Следует заметить, что аналогичное допущение, характеризуемое соотношением (3.194), было использовано и в некоторых других работах [328, 329, 334], посвященных анализу нестационарного процесса ректификации. Поэтому точность полученных в этих работах уравнений для оценки времени пускового периода невелика. [c.104]

Подставляя выражение (3.255) в (3.253) и решая полученное уравнение при граничных условиях (3.225), авторы указанных работ [14, 444, 445] получили расчетные формулы для описания распределения примеси по высоте колонны и оценки ее разделительной способности. Из результатов проведенных ими соответствующих расчетов следует, что одновременное протекание обоих рассматриваемых явлений в процессе ректификации должно приводить к большему снижению глубины очистки, чем при протекании каждого из указанных явлений в отдельности. Установлено, что наличие эффекта продольного перемешивания обусловливает увеличение оптимальной высоты колонны для достижения концентрации нримеси в продукте, близкой к предельной, по сравнению с оптимальной высотой колонны при наличии лишь одного эффекта загрязнения. Снижение глубины очистки следует ожидать и при малых скоростях потока жидкой фазы. Причем, хотя влияние обоих эффектов в этом случае возрастает, относительный негативный вклад эффекта продольного перемешивания при этом становится более значительным. [c.126]

Аргон же, несмотря на его небольшое содержание, оказывает значительное влияние на процесс ректификации воздуха. Объясняется это тем, что точка кипения аргона (87, 29 К) лежит между точками кипения азота (77, 36° К) и кислорода (90,19° К). Поэтому при расчетах процесса ректификации с получением чистого кислорода воздух должен рассматриваться как тройная смесь, состоящая из 20,95% кислорода, 0,93% аргона и 78,12% азота. [c.84]

При получении кислорода с содержанием менее 96% влияние аргона на процесс ректификации невелико, и воздух практически можно рассматривать как бинарную смесь, состоящую из 20,95% кислорода п 79,05% азота. [c.84]

Данные по равновесию жидкость — пар в системе кислород — азот используются в тех случаях, когда аргон не оказывает существенного влияния на процесс разделения при расчетах процесса ректификации в колоннах для получения кислорода, содержащего менее 96% Оа, а также при расчетах процессов испарения и конденсации. [c.91]

При получении кислорода с содержанием более 96—97% Оа большое влияние на процесс ректификации оказывает аргон, и воздух должен [c.118]

При получении кислорода, содержащего менее 96% Оа. влияние аргона на процесс ректификации невелико, и воздух практически может рассматриваться как бинарная смесь. Как видно из фиг. 27, б, концентрационные напоры в верхней колонне на всех участках являются весьма значительными и мало зависят от того, рассматривается ли воздух как тройная или как бинарная смесь. Флегмовое число в верхней колонне в этих условиях значительно больше минимального, и его целесообразно уменьшить для повышения экономичности процесса разделения. [c.118]

С понижением флегмового числа количество аргона на тарелках верхней колонны уменьшается, но все же при получении чистого кислорода (99,5—97% Оа) остается значительным. Так, например, при получении технического кислорода в колонне с параметрами, приведенными в табл. 10, аргона на тарелках концентрационной части колонны содержится 4,7% (в жидкости), а на тарелках отгонной части колонны 7,5% (в паре, фиг. 48). Число теоретических тарелок в верхней колонне равно 35. Если бы процесс ректификации рассчитывался по диаграмме равновесия для системы кислород — азот, то число теоретических тарелок составило бы 11. Таким образом, и в этом случае влияние аргона на процесс ректификации воздуха очень велико. [c.149]

Различия в содержании отдельных компонентов в воздухе (см. табл. 1 главы 1) и в температуре их кипения (см. приложение 1) обусловливают и их влияние на процесс низкотемпературной ректификации. Неон, гелий, криптон и ксенон не влияют на процесс ректификации в связи с очень малым содержанием их в воздухе и с значительным отличием их температур кипения от температуры кипения основных компонентов — азота и кислорода. Количество этих редких газов учитывается лишь в том случае, когда их извлекают из воздуха. Аргон же, несмотря на его небольшое содержание, значительно влияет на процесс ректификации воздуха. Объясняется это тем, что точка кипения аргона (87,29° К) лежит между точками кипения азота (77,36° К) и кислорода (90,19° К). Поэтому при расчетах процесса ректификации с получением чистого кислорода воздух следует рассматривать как тройную смесь, состоящую из 20,95% кислорода, 0,93% аргона и 78,12% азота. [c.84]

При малом числе тарелок в верхней колонне в случае получения технического кислорода с отходящим азотом теряется значительное количество кислорода. Иная картина наблюдается при получении технологического кислорода, содержащего 95% Оа- В этом случае вследствие небольшого влияния аргона на процесс ректификации можно при малом числе тарелок в верхней колонне обеспечить достаточно полное извлечение кислорода из воздуха. При наличии, например, 11 теоретических тарелок в верхней колонне в отходящем азоте содержится 0,5% Оа, флегмовое число в колонне в этих условиях оказывается значительно больше минимального и его целесообразно уменьшить для повышения экономичности процесса разделения. [c.148]

Поскольку разность между температурами кипения кислорода и аргона невелика (различия в составах равновесных фаз незначительны), влияние последнего быстро возрастает с повышением концентрации получаемого кислорода (более 96—97% О2). Наибольшее увеличение Ч1 сла идеальных тарелок при этом приходится на нижнюю часть отгонной секции, где происходит разделение смеси кислород — аргон в условиях практического отсутствия азота. Аналогичная картина наблюдается и в случае роста копцентрации отбираемого из колонны азота, Однако вследствие большей разности температур к ипения присутствие аргона здесь сказывается в гораздо меньшей степени. Таким образом, если колонна предназначена для получения кислорода повышенной чистоты (более 97%), рекомендуется выполнять расчет процесса ректификации, рассматривая воздух как тройную смесь кислорода, аргона и азота. При расчете разделения воздуха как бинарной смеси получаются заниженные числа идеальных тарелок, не учитывающие влияния аргона, причем разница между Пиз н Яи2 возрастает с понижением флегмового числа V. С целью компенсации этого влияния при определении Лр необходимо принимать уменьшенные значения среднего ко- [c.236]

Дифференциальный метод представления состава непрерывных смесей используют при расчете процессов перегонки п ректификации нефти и нефтяных фракций с получением продуктов широкого фракционного состава, так как в этом случае сложный характер нефтяных смесей не проявляется и можно считать, что непрерывная смесь представляет собой практически идеальный раствор. Последующее уточнение характеристик смеси — учет влияния углеводородного или группового состава и наличия азеотропных смесей, очевидно, потребуется при дальнейшем повышении четкости перегонки и ректификации, повышении глубины отбора продуктов, а также при выделении индивидуальных компонентов или группы компонентов из узких нефтяных фракций, [c.33]

Анализ является важнейшим этапом проектирования процессов перегонки и ректификации и характеризуется определением оптимальных режимных параметров процесса и конструктивных размеров аппаратов при заданных технологических требованиях и ограничениях на процесс. Анализ сложных систем ректификации проводится методом декомпозиции их на ряд подсистем с де-тальным исследованием полученных подсистем методом математического моделирования. Проведение анализа сложных систем возможно также при одновременном решении всех уравнений си-стемы с учетом особенностей взаимного влияния режимов разделения в каждом элементе системы. Последний метод анализа является более перспективным для однородных систем сравнительно небольшой размерности, так как в этом методе не требуется рассмотрения сложной проблемы оптимальной декомпозиции системы. [c.99]

Первые опытные установки для получения инертных газов в СССР были созданы лабораторией редких газов ВЭИ имени В. И. Ленина. Начало промышленного производства технического аргона было положено в 1938 г. на Первом московском автогенном заводе, ныне Московском заводе кислородного машиностроения (МЗКМ). Там уже в 1946—1947 гг. было ачато производство чистого аргона. Однако годовая производительность отдельных установок не превышала в то время 40 000 технического аргона. В 1950—1951 гг. производство аргона было организовано уже на ряде установок средней производительности (до 200 000 аргона в год на каждый аппарат). Одновременно с этим не прекрашались поиски новых способов очистки аргона от примесей и, в первую очередь от кислорода, поскольку применявшийся в то время способ сероочистки не мог обеспечить производство аргона в должном количестве и необходимого качества. В 1955 г. на Первом московском автогенном заводе была внедрена новая технология очистки аргона от кислорода с помошью меди и городского газа, используемого для ее восстановления. В это же время во ВНИИкимаше были начаты широкие работы по экспериментально-теоретическому исследованию ряда вопросов, относящихся к технологии производства аргона от изучения фазового равновесия тройной системы из кислорода, аргона и азота до разработки и внедрения нового прогрессивного способа очистки аргона от кислорода методом каталитического гидрирования с помощью водорода. Ряд экспериментально-теоретических работ по изучению влияния аргона на процесс ректификации аргона и улучшению технологии его производства был проведен в последние годы упо- [c.4]

Испытано также оригинальное решение [6] - применять для извлечения газов из бедных отечественных месторождений (0,02 - 0,06 % по объему Не) мембраны, более проницаемые по метану, чем по гелию такие как мембраны из силара, которые характеризуются резким уменьшением коэффициента проницаемости по гелию и фактора разделения гелий - метан. При применении силара выше степень обогащения потока гелием, кроме того, можно исключить из процесса стадию компримирования исходного газа и гелиевого концентрата, подаваемого на установку низкотемпературной ректификации. Анализ влияния газоразделительных свойств мембран на параметры процесса показывает, что с увеличением коэффициента деления растет степень извлечения гелия из газов, одновременно падает его концентрация в пермеате. Для достижения 85 %-ной степени извлечения гелия (<р = 0,85 является параметром криогенного процесса получения гелия) и высокой степени обогащения необходимо применять мембраны с фактором разделения а > 30. [c.174]

Однако в уравнение не входит концентрация водяных паров, и поэтому оно не дает количественной зависимости эффективности массопередачи от этого параметра. Поскольку именно для нефтяных вакуумных колонн изучение влияния водяного пара на четкость ректификации представляло наибольший интерес, была разработана специальная лабораторная установка для экспериментального изучения этого вопроса и получения необходимых исследовательских данных для совершенствования процесса в нефтепереработке. [c.86]

Процесс массообмена в таком ректификаторе изучался Стефановичем [99] по заданию фирмы 11и уа . Согласно этим исследованиям, процесс ректификации в таких аппаратах идет наиболее эффективно в том случае, когда по всей высоте аппарата соблюдается равенство между подводимым и отводимым количествами теплоты. Влияние их отношения А на степень извлечения из смеси легколетучего компонента Q видно из рис. У.20. Аналогичный результат получен Райхле и Биллетом [95]. В случае соблюдения этого условия по высоте роторного ректификатора происходит многократное испарение и конденсация разделяемой смеси, и эффективность колонны тем выше, чем большее количество вещества конденсируется и испаряется на единице высоты аппарата. [c.174]

Электролитический продукт может содержать очень небольшие количества примесей, попадающих в него в результате механического уноса. В большинстве случаев такие количества примесей не оказывают вредного влияния, так как продукт все еще обладает приемлемой стабильностью поэтому такой продукт непосредствегшо отгружают заказчику без дальнейшей обработки, если не считать одной или нескольких из следующих операций 1) отрегулирования pH до величины, обеспечивающей максимальную стабильность 2) добавки небольшого количества стабилизующих соединений для подавления каталитического разложения и 3) добавки ингибиторов коррозии для снижения действия примесей на алюминиевую тару, обычно применяемую для транспортировки. Однако для некоторых видов применения необходимо, чтобы раствор перекиси водорода содержал меньше примесей для этого требуется более тщательный процесс ректификации или же отдельная дополнительная очистка. Проблема приобретает особенную остроту в том случае, когда желательно получить высококонцентрированную перекись водорода, например 80%-ную или выше. Такие растворы требуют весьма высокой степени чистоты как для обеспечения высокой стабильности, так и для применения в намечаемой области, iижe описываются процессы комбинированного концентрирования и очистки методом перегонки для получения концентрированного раствора. [c.133]

Присутствие в воздухе существенного количества аргона (0,932%) оказывает большое влияние на процесс ректификации. Аргон скапливается на средних тарелках верхней колонны и в некоторых установках отводится в виде аргонпой фракции, из которой затем получается сырой аргон. Следует отметить, что одновременное получение азота высокой чистоты и технического кислорода невозможно без отбора аргонной фракции. [c.69]

Верхние колонны аппаратов двукратной ректификации с отбором аргонной фракции для получения аргона. Изучение факторов, влияюших ка распределение компонентов по высоте верхней колопны воздухоразделительного аппарата при отборе аргонной фракции представляет собой весьма важную часть исследования процесса ректификации тройной смеси кислород— аргон—азот и непосредственно связано с количеством и качеством получаемого аргона, кислорода и азота. При отборе аргонной фракции сушественно изменяется картина распределения компонентов по высоте колонны и влияние аргона на процесс ректификации в верхней колонне проявляется иначе, чем при режимах без отбора фракции. [c.32]

Верхние колонны установок низкого давления. В настоящее время еще нет опытных данных по эксплуатации установок низкого давления, работающих на режимах с получением аргона. Однако широкие теоретические и экспериментальные исследования этого вопроса, проведенные во ВНИИкимаше, позволяют достаточно полно судить о влиянии аргона на процесс ректификации в верхних колоннах подобных установок и об условиях, при которых становится возможным его получение. [c.35]

Данные по равновесию жидкость—пар в этой системе используют в тех случаях, когда аргон не ока,зьшает существенного влияния на процесс разделения при расчетах процесса ректификации в колоннах для получения 90 [c.90]

Тиммерхауз, Вейцель, Флинн и Драпер [8] проделали опыты по изучению процесса ректификации жидкого водорода и влияния на процесс разделения определенных характеристик ректификационных колонн. Их целью было получение данных, необходимых для лиц, интересующихся применением низкотемпературной ректификации для получения больших количеств дейтерия. Они изучали колонны с насадкой, сетчатые тарелки, а также тарелки из проволочной сетки. Высота колонны диаметром 12,7 мм, эквивалентная одной теоретической тарелке, оказалась равной 12,7 мм. Так как в насадочных колоннах большого диаметра возможно неравномерное распределение потоков, при получении больших количеств дейтерия они применяются редко. [c.104]

Сырьем для получения нафталина служат высоко-ароматизированные фракции, выделенные из дистиллятов каталитического риформинга, крекинга, пиролиза и из других продуктов и содержащие в основном бициклические ароматические углеводороды. Поскольку нафталин с парафиновыми и нафтеновыми углеводородами образует азеотропные смеси, кипящие в пределах 200— 218 °С [96], температуру начала кипения исходного сырья обычно выбирают около 200 С. В сырье не должно содержаться трицикли-ческих ароматических углеводородов, в противном случае при работе с рециркуляцией в продуктах реакции будет накапливаться высококипящий остаток. Поэтому конец кипения сырья для производства нафталина не должен быть выше 300 °С. Другое требование, предъявляемое к сырью, — максимальное содержание производных нафталина при минимальном среднем молекулярном весе углеводородов во фракции. Получение высокоароматизированных фракций из нефтяных продуктов с малым содержанием парафиновых углеводородов не всегда возможно поэтому нри проведении процесса гидродеалкилирования для сокращения расхода водорода применяют специальные методы, позволяющие уменьшить деструкцию парафи-новых углеводородов в газообразные продукты. Но в этом случае выделить нафталин ректификацией не удается и необходимо применять кристаллизацию. Содержание сернистых соединений в исходном сырье также оказывает влияние на схему производства нафталина и на выбор метода гидродеалкилирования. [c.268]