Гидравлические сопротивления, коэффициент системы

Рис. 1.16. Зависимость коэффициента абсорбции двуокиси углерода от гидравлического сопротивления пены (система 6% СОа в газе—.3 н. раствор МаОН 60°С).

Если стандартные элементы в теплообменнике расположены симметрично, можно ожидать, что тепло- и массообмен в каждом из элементов всей системы будет таким же или по крайней мере пропорциональным тепло- и массообмену в изолированном элементе. Это можно показать на следующем примере. Рассмотрим кожухотрубный теплообменник, в котором температура кожуха поддерживается постоянной в результате испарения жидкости (рис. 1). Если коэффициент теплоотдачи в трубах определяется только скоростью, то можно воспользоваться и—а-методом. Коэффициент теплоотдачи при ламинарном илн турбулентном течении можно рассчитать при известной скорости течения. Если размеры всех труб одинаковы, а скорость течения определяется гидравлическим сопротивлением, то коэффициенты теплоотдачи всех труб также одинаковы. Температура жидкостной среды в трубе изменяется от А, о во входном сечении до 7 на выходе в соответствии с уравнением [c.84]

Толщина ткани также играет немалую роль в ее эксплуатационных качествах. Ткани, выработанные из коротких грубых волокон, характеризуются рыхлостью, ворсистостью и большой толщиной. Чем ниже номер пряжи и коэффициент крутки, тем толще ткань, вырабатываемая из этой пряжи Теоретически толщина ткани может изменяться в пределах от 2 до 3 (при одинаковом диаметре основной и уточной пряжи). Наибольшая толщина ткани получается тогда, когда одна система нитей (например, основа) располагается прямолинейно, не изгибаясь, а др тая обвивается вокруг первой. Толщина ткани, равная 2(1, достигается, когда нити основы и утка имеют одинаковый изгиб при пересечении. Практически, толщина ткани из коротких волокон бывает больше, чем из длинных, за счет ворсистости. Например, ткань из штапельного волокна, более ворсиста, чем ткань из моноволокна, при одном и том же переплетении, (первая обладает большей задерживающей способностью и большим гидравлическим сопротивлением после фильтрования, чем вторая). [c.164]

Сложив п аналогичных выражений и произведя элементарные упрощения, можно выразить коэффициент гидравлического сопротивления всей системы в виде [c.168]

Коэффициент наполнения цилиндра горючей смесью понижается при увеличении гидравлического сопротивления впускной системы, при уменьшении разряжения в цилиндре и повышении температуры горючей смеси, поступающей в цилиндр. [c.41]

Рис. 1.16. Зависимость коэффициента абсорбции двуокиси углерода от гидравлического сопротивления иены (система 6% СОг в газе — 3 н. раствор ЫаОН 60°С).

Способ образования горючей смеси путем непосредственного впрыска бензина имеет ряд преимуществ перед карбюрацией. Основные из них следующие большая равномерность распределения бензина по цилиндрам двигателя, увеличение коэффициента наполнения и литровой мощности вследствие снижения гидравлических сопротивлений во впускной системе (отсутствие карбюратора). [c.32]

Сйн — коэффициент лобового сопротивления одиночной частицы при скорости витания В — диаметр трубы д,р — диаметр твердой частицы / — коэффициент гидравлического сопротивления по Фаннингу Еа — сила трения, действующая на твердую частицу в системе из множества частиц [c.616]

Это уравнение применимо только в том случае, если гидравлическое сопротивление системы и к. п. д. насосов находятся в нормальных пределах. Расход электроэнергии на привод насосов определяется типом электродвигателя, коэффициентом мощности и т. д. При расчетах затрат на электроэнергию необходимо мощность перевести в киловатт-часы. Для этого достаточно мощность, выраженную в лошадиных силах, умножить на коэффициент 0,746. [c.277]

Для выбора основных параметров гидравлического режима, который должен быть установлен при переводе печей на обогрев доменным газом, необходимо определить сопротивление отопительной системы. Расчеты сопротивления отопительной системы проводят с учетом нормативного удельного расхода тепла при обогреве печей доменным газом и принятого коэффициента избытка воздуха для горения. [c.163]

По составу доменного газа расчетным путем определяют количество потребного воздуха для сжигания газа при принятом коэффициенте избытка воздуха. На основе расчета сопротивления отопительной системы определяют основные параметры гидравлического режима, который должен быть установлен в отопительной системе после перевода обогрева печей с коксового на доменный газ. [c.163]

Перечень принятых в работе условных обозначений О,, Ог, Кг, К — внутренний и внешний диаметр и радиус трубопровода, м Ь — длина участка нефтепровода, м — скорость, м/с О — производительность перекачки, м /с Н — полные потери напора на трение на участке нефтепровода, включая учет разницы в геодезических отметках начала и конца участка и необходимую величину передаваемого давления, м Р — давление в трубопроводе, Н/м г, г — осевая и радиальная составляющие цилиндрической системы координат, м I — время, с Т — температура, °С X — коэффициент теплопроводности, Вт/ (м °С) р — плотность, кг/м с — теплоемкость, Дж/(кг °С) т] — динамическая вязкость, Н с/м или в степенной жидкости — мера консистенции, Н с"/м X — напряжение сдвига, Шм п — показатель поведения жидкости а — коэффициент потерь тепла, Вт/(м °С) — коэффициент гидравлического сопротивления А,, В , — константы в реологических зависимостях [c.150]

На рис. 3.21 показано изменение коэффициента вариации Ку для устойчивого и неустойчивого режимов. Для гидродинамически устойчивого режима /Су практически равен значению, рассчитанному для исходной полидисперсной смеси частиц. Наиболее простым способом стабилизации слоя и улучшения классифицирующей способности аппарата является выбор Кь. оптимального соотношения гидравлического сопротивления распределительного устройства и перепада давления в слое. Изменение /Су в зависимости от K p представлено на рис. 3.22. Минимальное значение /Су для исследуемой дисперсной системы имеет место при /Сдр = 0,5 Ч-0,6. Таким образом, при правильном подборе гидродинамического режима работы аппарата и его конструктивных параметров возможно обеспечить условия устойчивой работы взвешенного слоя. [c.197]

Решение системы уравнений (10.38) и (10.39) определяет для выбранного сечения линии мгновенные отклонения от установившихся значений давления н скорости среды. Каждая из этих величин будет представлять собой сумму одноименных с ней величин во фронте возмущения, распространяющегося по линии в прямом и обратном направлениях. Мгновенные отклонения давления и скорости среды, а также скорость распространения возмущения по линии зависят от свойств среды, жесткости стенок и гидравлического сопротивления линии. Влияние перечисленных факторов на динамические характеристики линии учитывает операторный коэффициент распространения возмущений [c.268]

НЫХ И некоторых других реагентов п статических условиях достаточно стабильны, но в динамических процессах их реологические качества падают. Это относится не только к вязкости, но и к способности полимеров снижать потери на трение при их движении (эффект Томса). Например, при циркуляции полимерных растворов в системе, состоящей из центробежного васоса, регулировочного вентиля, трубопровода длиной 4 м и диаметром 21,3 мм и мерной емкости, коэффициент гидравлического сопротивления уменьшается в 4—б раз. Одновременно снижается и вязкость растворов. Указанные явления наблюдаются во всем исследованном диапазоне растворов (от 0,015 до 0,17о ). Механизм изменения во времени реологических свойств полимерных растворов в динамических условиях, вероятно, объясняется механической деструкцией молекулярных ассоциатов под действием повышенных напряжений в насосе и в элементах с повышенным местным сопротивлением. [c.108]

ТПС - это сложные динамические системы, характеристики которых во время их работы постоянно меняются по заранее неизвестному закону. В отличие от электроэнергетических систем (ЭЭС), чьи эксплуатационные (фактические) параметры гораздо в меньшей степени отличаются от проектных, а нагрузки, напряжения и другие характеристики измеряются довольно точно, для трубопроводных сетей коэффициенты х,- гидравлического сопротивления, а также и расходы х,- на ветвях и у потребителей известны в основном очень приближенно. [c.147]

Конечно, трубопроводные и другие гидравлические системы в той или иной мере оснащены аппаратурой и приборами для измерения давлений, температур и расходов. Естественно поэтому желание использовать результаты измерения этих величин для подстановки их в замыкающие уравнения с целью определения неизвестных коэффициентов гидравлического сопротивления и теплоотдачи отдельных элементов системы. Собственно, подобные замеры и являются основой существующих участковых способов гидравлических испытаний, которые требуют специальных условий (см. об этом ниже). Однако основная трудность при этом заключается в необходимости замерять расходы, поскольку массовое использование тарированных расходомеров является делом весьма отдаленного будущего. Для большинства же существующих ТПС это уже практически исключено, к тому же расходомеры ненадежны в постоянной эксплуатации, требуют периодической тарировки и большинство из них увеличивает гидравлические сопротивления участков. [c.147]

Системы, определяющие механического фильтра (получающие, например, информацию по АРф и ДРш и осуществляющие извлечение корня и деление), могут быть синтезированы с использованием серийных электрических (электронных) и пневматических аппаратов. На рис. 5-25 показана принципиальная схема системы, определяющей степень истощения механического фильтра по коэффициенту его гидравлического сопротивления (или, что тоже осуществимо, фильтрующей загрузки). [c.299]

Несмотря на то что точные значения всех параметров, необходимых для аналитического расчета (например, коэффициента теплопередачи, коэффициента гидравлического сопротивления и т. д.) часто неизвестны, физико-математический анализ позволяет выбрать надлежащую структуру математической модели системы, параметры которой могут быть дополнительно уточнены при экспериментальной проверке. Трудности возникают, когда речь идет о крупном объекте, составленном из многих элементов. В таком случае модель, полученная с помощью физико-математического анализа, часто оказывается излишне сложной и для практических целей ее следует заменить упрощенной моделью. Результаты физико-математического анализа часто используются при моделировании сложных объектов с помощью ЭВМ с целью проверки правильности работы спроектированного способа автоматического управления. В связи с этим в последующих главах при выводе математических уравнений отдельных элементов приведены способы их моделирования. [c.22]

Мощность приводов вентиляторов или насосов определяется гидравлическими сопротивлениями, которые с помощью известных формул выражают через конструктивные размеры и расходы. Расход хладоносителя связан с его температурой подогрева или охлаждения в аппарате. Коэффициенты Пр, Пу, п , 5, а также значения Тг и 5 находят по специальным прейскурантам. В результате получается система уравнений, в которой независимыми переменными являются конечная температура одной из жидкостей и конструктивные размеры. На основании анализа системы уравнений устанавливают сочетание параметров, обеспечивающих минимизацию функции П. Решение задачи требует многочисленных расчетов при ступенчатом изменении независимых переменных и выполняется с помощью ЭВМ. [c.82]

Пластинчатые теплообменники. Поверхностью теплообмена в этих теплообменниках являются гофрированные параллельные пластины (рис. 13-14, а), с помощью которых создается система узких каналов (рис. 13-14, в) шириной 3-6 мм, с волнистыми стенками. Поскольку скорость движения жидкости в таких каналах значительна (1-3 м/с), то коэффициенты теплопередачи в пластинчатых теплообменниках достигают больших значений [3000-4000 Вт/(м К)] при сравнительно невысоких гидравлических сопротивлениях. [c.343]

Для объектов БТС характерны частичные отказы, в большинстве своем носящие характер постепенного ухудшения эксплуатационных свойств системы и относящиеся к числу постепенных отказов. К ним относятся уменьшение проходной площади поперечного сечения трубы из-за выноса песка, накопление конденсатов или гидратов в трубопроводах и отложений парафина на стенках нефтепроводов, что приводит к увеличению коэффициентов гидравлического сопротивления (или уменьшению эффективности) линейных участков. Утечки газа, если они прогрессируют (например, из-за коррозионных процессов), также являются примером постепенной потери работоспособности. Они приводят к тому, что из полностью работоспособного состояния объект переходит в частично работоспособное состояние. [c.21]

Значения F, Ni, N2 и G выражаются через технологические и конструктивные параметры. С помощью приведенных выше уравнений F связывается с температурами и коэффициентом теплопередачи, который в свою очередь выражается через скорость жидкости. Последняя же является функцией расхода и конструктивных размеров (площади поперечного сечения, числа ходов). Мощность нагнетателей определяется гидравлическими сопротивлениями, которые с помощью известных формул выражаются через конструктивные размеры и расходы. Расход теплоносителя G связан с его температурами. Коэффициенты Пр, tii, щ, s, а также значения Тг и 3 находятся по прейскурантам, ценникам и на основании экономических расчетов. В результате получается система уравнений, в которой независимыми переменными являются конечная температура одной из жидкостей и конструктивные размеры, если рассматриваются теплообменники определенного типа. На основании анализа системы уравнений устанавливается сочетание параметров, обеспечивающих минимизацию функции П. Методы поиска оптимума рассматриваются в специальной литературе, посвященной оптимизации химико-технологических процессов. Если [c.351]

С— коэффициент сопротивления Я— высота канала) момент, обусловленный гидравлическими потерями в системе, равный [c.33]

Коэффициент механической прочности исследованных образцов в некоторых случаях выше, чем у свежего контакта, ввиду повышенного содержания кокса. Однако у большинства образцов механическая прочность понижена на 15—20%. Ухудшение механической прочности, видимо,— основная причина роста гидравлического сопротивления системы. За время обследования оно увеличилось почти в 3 раза. [c.201]

Ионы кальция и магния относятся к основным примесям речных вод, и именно эти примеси во многом определяют технологическую ценность воды, методы водообработкн и возможности использования воды для отдельных отраслей технологии. Определяющее значение для качества воды ионов кальция и магния связано с их способностью к образованию труднорастворимых соединений. При использовании речных вод в качестве растворителя, транспортного средства, теплоагента происходит осаждение труднорастворимых соединений кальция и магния на поверхности технологических аппаратов или коммуникаций в виде прочных инкрустаций. Это приводит не только к снижению технологических и экономических показателей реального процесса (повышению гидравлического сопротивления в системе, снижению коэффициентов теплопередачи через инкрустированную поверхность, местным перегревам), но и к интенсификации коррозии металлической поверхности аппаратов и трубопроводов. Поэтому одной из основных задач подготовки воды является снижение содержания кальция и магния путем перевода их в труднорастворимые соединения (а часто и их полное удаление). [c.37]

В уравнениях (4.59) — (4.61) принято 2 — суммарный коэффициент гидравлического сопротивления системы трубопроводной обвяз- ки /, р — площадь сечения трубопровода. [c.96]

Преимуществами термосифонных испарихелей являются их низкая стоимость и простота обвязки недостатки этих аппаратов — необходимость тщательно определять при проектировании гидравлическое сопротивление системы и следить за ним в процессе эксплуатации, невысокий (до 0,3) коэффициент испарения. Горизонтальные термосифонные испарители несколько дороже вертикальных, но могут применяться при использовании загрязненных теп- лоносителей, а также в тех случаях, когда необходимы большие поверхности теплообмена. [c.87]

Во избежание отложения парафина па внутреине г поверхности трубы кристаллизаторы снабжены вращающимся валом со скребками, удаляющими парафин. Это необходимо для того, чтобы повысить эффект теплообмена, который может быть значительно ухудшен в связи с низким коэффициентом теплопроводности слоя 1шрафина, а также для предохранения труб кристаллизатора от закупорки, которая приводит к увеличению гидравлического сопротивления потоку. Вал со скребками приводится во вращение от электродвигателя (ге = 10 12 об1мин) при помощи системы зубчатых колес, связанных цепной передачей. [c.535]

Перечисленные свойства в основном определяют преимущества и недостатки воды как бурового раствора. К преимуществам волы относятся 1) повышение показателей работы долот благодаря созданию на забое относительно низкого гидростатического и дифференциального давления, высоким охлаждающей и фильтрационной способностям, поверхностной активности 2) уменьшение потерь напора на преодоление гидравлических сопротивлений в циркуляционной системе вследствие низкой вязкости, отсутствия сопротивления сдвигу и, таким образом, достижения высокого коэффициента наполнения цилиндров буровых насосов, возможности подведения к забойному двигателю и долоту большей мощности 3) удобство очистки от шлама и газа на поверхности благодаря отсутствию структурообразования, в связи с чем не требуется специальных очистных механизмов, возможно освобождение от шлама в больших отстойных земляных амбарах 4) достаточно высокий уровень очистки забоя и ствола скважины от шлама в результате турбулентности течения и низкой вязкости, малому содержанию твердой фазы 5) отсутствие прихватов бурильной колонны, вызванных липкостью фильтрационной корки 6) облегчение условий работы буровой бретады 7) дешевизна и недефицитность в большинстве районов бурения 8) возможность повышения при необходимости плотности до 1200 кг/м введением солей. [c.42]

Во второй вид величин входят параметры, характеризующие физические свойства и условия работы элементов системы. Например, параметрами являются геометрические размеры элементов, плотность и вязкость рабочей среды, масса подвижных частей, коэффициенты трения, коэффициенты гидравлических сопротивлений, а также давления, температуры и расходы рабочей среды, сила и напряжение элек трического тока, если эти величины не определяют мгновенного состояния системы и, следовательно, не относятся к первому виду. Параметры могут быть постоянными или переменными во времени, но в последнем случае они входят в заранее известные функции времени. [c.26]

С повышением содержания этилбензола в смешанной ксилольной фракции по сравнению с обычно получаемой рентабельность извлечения этилбензола значительно увеличивается. В табл. 9 показаны преимущества смешанной ксилольной фракции, получаемой на заводе фирмы Косден , по сравнению с равновесными смесями и другими более типичными ксилоль-ными фракциями. Работа установки сверхчеткой ректификации этилбензола в Биг-Спринге доказала возможность промышленного выделения этилбензола из ксилольной фракции, несмотря на то, что разность температур кипения этилбензола и п-ксилола составляет всего 2,2° С. В зависимости от условий для этого разделения требуется 300—360 фактических тарелок, работающих с коэффициентом внутреннего орошения от 60 1 до 80 1. Разделение смеси столь близкокипящих компонентов встретило ряд трудностей, которые нри обычных задачах перегонки отсутствуют или проявляются в значительно меньшей степени. Изменение отклонений от поведения идеальных систем может привести к полному нарушению работы колонны. Кроме того, вследствие большого числа тарелок в колонне весьма значительно гидравлическое сопротивление это вызывает необходимость, чтобы равновесные данные оставались действительными при изменении давлений в сравнительно широком диапазоне. Потребовались обширные лабораторные исследования для определения равновесия разделяемой системы, чтобы по возможности уменьшить опасность нарушения нормальной работы колонны. Наряду с этим необходимо было определить влияние незначительных примесей неароматических углеводородов на четкость разделения. [c.259]

Как известно, падающий характер таких характеристик (рис. 1.10,д) объясняется наличием внутреннего сопротивления источника и соответственно внутренней потери давления /гд , которая может быть просуммирована с изменением давления на всем участке системы, содержащем данный источник (рис. 1.10,6). В результате Н можно считать постоянной величиной, К тому же для сложных систем изменение характеристики группы п раллельно соединенных насосов по сравнению с падением давления в сети пренебрежимо мало и потому часто вообще может не учитьшаться. Если все-таки падение давления на выходе из источника и в сети соизмеримо, то это легко может быть учтено суммированием коэффициентов внутреннего гидравлического сопротивления источника и соответствующего участка сети (при одинаковых законах гидравлического сопротивления) или введением дополнительного участка со своим законом изменения /г н в зависимости от расхода. [c.31]

Данные табл. 9.2 наглядно свидетельствуют об очевидной в большинстве случаев эффективности МКРДГК. Лишь для одной цепи (ГЦ-4) МКРУ оказался в 40 и в 6,5 раз эффективнее соответственно МКРТ и МКРДГК, что подтверждает хорошее быстродействие увязочных методов в благоприятных условиях относительно небольшой диапазон коэффициентов гидравлического сопротивления ветвей, удачливый выбор системы контуров и т.п. [c.120]

Падение напора или гидравлическое сопротивление. При расчете установки адсорбционной осушки газа важно возможно точнее вычислить пщравлическое сопротивление слоя, так как работа, затрачиваемая на нреодо.ление этого сопротивления, является основной составляющей стоимости. Обобщенная зависимость для онределения потери напора газа в слое зернистых адсорбентов графически изображена на рис. 12.10. Эта диаграмма основывается на некоторых упрощающих допущениях (в частности, принимается механическое равновесие системы, а потеря энергии на трение определяется из так называемого уравнения Фаннинга) и изображает зависимость коэффициента трения от числа Рейнольдса. Наиболее ваншым параметром в зависимости такого типа является [c.289]

Если распределение примесей по ТЭ в параллельной системе носит случайный характер и концентрация примесей в отдельных ее ТЭ может превышать концентрацию их в продувочном газе батареи, то последовательная газовая схема обеспечивает закономерное распределение концентрации примесей по ТЭ, которая нарастает от входа к выходу газа, но не превышает концент-ращп1 примесей в продувочном газе. В последовательной схеме различие гидравлических сопротивлений ТЭ не влияет на скорость их продувки. Все примеси проходят поочередно все ТЭ батареи. Расход на продувку батареи независимо от газовой схемы, так же как и для единичного ТЭ, может быть оценен коэффициентом [c.269]

Аналогия Рейнольдса позволяет сопоставлять и взаимно контролировать результаты опытов ири исследовании гидравлического сопротивления и теплообмена, а также определять значения коэффициентов теплоотдачи по данным, получе1пгым при изучении гидродинамики системы на холодной модели, в тех случаях, когда это необходимо. [c.19]

Расчет коэффициентов гидравлического сопротивления местных неоднородностей трубопроводов. Ю. Н. Ц е р л и н г. Сб.науч.тр. Определение теплорзических свойств веществ в системе автоматизированного проектирования производств нефтепереработки и нефтехимии, вып.40 - М. ЦНИИТЭнефтехим, 1984. [c.158]

В промышленности вентили используются чаще всего на трубопроводах с малым условным диаметром прохода, а при Оу 50 мм и выше предпочтение отдается задвижкам при Оу 200—250 мм вентили используются редко. Это связано с тем, что при больших диаметрах прохода и высоких давлениях усилия на шпинделе возрастают настолько, что вентиль становится трудноуправляемым. Кроме того, вентили, как правило, имеют высокий коэффициент гидравлического сопротивления (3—5 и более), что при больших диаметрах прохода и значительном количестве транспортируемой по трубопроводу среды вызывает излишние эксплуатационные затраты и болыйие расходы энергии вследствие необходимости повышать начальное давление в системе. [c.252]