Материальный баланс высокотемпературной

В таблице III приведены основные показатели оптимального технологического режима высокотемпературного пиролиза на ацетилен и этилен лтя испытанных видов сырья. Было проведено обследование состава пирогаза при оптимальных условиях процесса, на основании которого составлен материальный баланс высокотемпературного пиролиза всех испытанных видов сырья (см. таблицу IV). [c.12]

Материальный баланс высокотемпературного пиролиза (в весовых процентах) [c.13]

Материальные балансы термического разложения индивидуальных низших парафинов и жидких углеводородных фракций в условиях высокотемпературного пиролиза приведены в табл. 2.19. и 2.20. [c.94]

Мощность и материальный баланс. В СССР построены установки высокотемпературной изомеризации я-пентана и бензиновой фракции и. к. — 62°С мощностью 80—100 тыс. т/год по пентану и 150 тыс. т/год по бензиновой фракции. [c.100]

Коксовый газ является вторым после кокса основным продуктом в материальном балансе процесса высокотемпературного коксования угля Высокая температура сгорания газа позволяет применять его как высококачественное технологическое и энергетическое топливо (до 85 % от ресурсов) Лишь 15 % от всего количества коксового газа используется в качестве химического сырья для производства азотных удобрений, а затем в обогащенном виде для технологических и энергетических нужд [c.187]

Нарушение материального баланса, повышение температурного режима, нарушение процесса конденсации паровой фазы и попадание в высокотемпературные колонны жидкостей с низкой Гкип — основные причины повышения давления. Нарушение материального баланса происходит в результате увеличенной подачи НС в колонну, нарушения отбора из колонны паровой фазы и остатка, образования твердых отложений (пробок) в виде кокса, смол, полимеров, льда или кристаллогидратов в трубах для отвода пара и ВК остатка, а также в патрубках и отверстиях тарелок колонн. [c.158]

При расчете обеих схем высокотемпературное теплопотребление завода принято 720 Гкал/ ч, в том числе непосредственно от горячих газов 130 и пара-теплоносителя 590 Гкал ч. Параметры схем выбраны так, чтобы полный расход нефтяного топлива не превыщал 250 г/ч в соответствии с располагаемым его количеством по материальному балансу завода. [c.240]

Материальный баланс процесса высокотемпературной гидрогенизации был снят зя время 120-часового опыта при объемной скорости [c.43]

Основные показатели и результаты расчетов материальных и тепловых балансов высокотемпературной конверсии природного и попутного газов, а также данные о расходных коэффициентах по исходному газу, кислороду и водяному пару на стадии высокотемпературной конверсии углеводородов приведены в табл. 11-2. [c.271]

Методика составления материального и теплового балансов. Технологические схемы высокотемпературной конверсии. [c.6]

Экспериментальное изучение высокотемпературной и парокислородной конверсии углеводородов показало, что неполное снятие кинетических торможений обусловливает присутствие в конвертированном газе до 1% метана. Поэтому при расчете материально-теплового баланса процесса целесообразно задаться определенной степенью превращения метана. В этом случае из числа независимых исключается реакция (П.1). [c.130]

При получении технологического газа для синтеза метанола в совмещенном процессе высокотемпературной парокислородной конверсии углеводородов и гомогенной конверсии оксида углерода технологически предельную температуру смещения равновесия реакции водяного газа принимают равной 1100,°С. С точки зрения термодинамики расчет материально-теплового баланса этого процесса можно проводить по уравнению (П.102), приняв температуру реакции 1100°С и степень окисления метана, совпадающую с ее значением при 1400°С. [c.132]

Составлены материальные и тепловые балансы процесса высокотемпературного пиролиза при оптимальном режиме для перечисленных видов сырья. Выход суммы ацетилена и этилена от веса пропущенного сырья составляет 48,5— 51,5%, в том числе ацетилена—12—14%. Тепловой КПД печи высокотемпературного пиролиза составляет, 61 %. [c.20]

Эксперименты по термополиконденсации гудронов и крекинг-остат-ков, проведенные в лабораторных условиях и на пилотных установках БашНИИНП ТК-9 и ЗК-3,позволили снять данные по материальному балансу процессов получения НСД в вариантах высокотемпературного пека (с температурой размягчения более ЮО°С) и полукокса, а также наработать достаточные количества образцов для анализа технических свойств и испытаний на спекаемость с углями. Образцы получа-JШ при температурах 4Ю-430°С,давлениях от 0,1-до 0,35 Ша и различной продолжительности процесса. В табл.2 приведены качественные характеристики некоторых образцов,полученных из гудрона товарной западносибирской нефти и крекинг-остатка х дрона. [c.117]

Таблица П-66. Материальный баланс конверсии СО при 30 ат для газа после высокотемпературной конверсии нонутного газа кислородом

Оценка пригодности сланцевых смол к переработке замедленным коксованием проводилась по методикам, принятым в БашНИИ НП для исследования нефтяных остатков. В компле[ с исследований входило изучение скорости коксоотложения в змеевике реактора при высокотемпературном нагреве, степени вспенивания сырья в процессе коксования, определение материального баланса и качества продуктов при различных давлениях и кратностях рециркуляции. [c.65]

In6d] =6,9-ЮЛ т. е. более чем 90% двукратно заряженных вакансий ассоциировано с In d-При более высоких температурах ассоциация, очевидно, играет меньшую роль. Тем не менее вопрос о том, каким образом ассоциация может влиять на высокотемпературное равновесие в системе dTe + In и в теллуриде кадмия с другими примесными донорами , необходимо, по-видимому, изучить более тщательно. Следует также уточнить и более узкий вопрос о возможности объяснения на этой основе экспериментальных данных Де Нобеля. При расчетах высокотемпературного равновесия ассоциацию можно учесть, используя реакции ассоциации (XVI.24) и ионизации ассоциата (XVI.27) и соответствующим образом дополняя уравнения электронейтральности и материального баланса [c.487]

На рис. 3 и 4 представлены принципиальные схемы перспективных НПЗ для переработки ромашкинской нефти при минимальной (тип I) и максимальной (тип П1) глубине переработки. Минимальная глубина переработки ромашкинской нефти (отбор светлых продуктов 40,7%) обеспечивается включением в схему завода только комбинированных установок № 1 и № 2, имеющих в своем составе АТ и соответствующие секции процессов вторичной переработки светлых продуктов. При необходимости увеличения глубины переработки нефти в состав завода включаются одна (НПЗ тип П) или две (НПЗ — тип III) установки ТКК. В тех случаях, когда за счет переработки мазута желательно значительно увеличить производство углеводородных газов для химической переработки и вырабатывать сырье для производства сажи, одна из двух установок ТКК может быть заменена установкой высокотемпературного термоконтактного крекинга — ВТТКК. Такой метод подхода к выбору глубины переработки нефти, а вместе с этим и материального баланса завода, определяемого районами строительства, представляется весьма целесообразным и вполне реальным при проектировании перспективных НПЗ. [c.98]

В экспериментальной части работы подробно изучен процесс получения ацетилена из различных продуктов нефтепереработки высокотемпературным пиролизом в трубчатой мно-101ЮТ0ЧН0Й печи — зависимость процесса от состава сырья, от температуры и давлений в реакционной зоне, от времени контактирования. Для каждого из примененных видов сырья изучен оптимальный технологический режим, с( ставлены материальные и тепловые балансы процесса. Испытаниями опытной Установки с применением в качестве сырья головной фракции прямогриного бензина показана возможность использования сырья тяжелее н. бутана для высокотемпературного пиролиза на ацетилен и этилен в трубчатой печи, и эТим значительно расширена сырьев ая база процесса. Теперь нет необходимости использовать для данного процесса дефицитное нефтехимическое сырье — н. бутан. [c.18]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология