Разделение трехкомпонентных смесей

Марушкин Б.К., Марушкин А,Б. Анализ работы ректификационных колонн при режиме предельно четкого разделения трехкомпонентных смесей // Технология нефти и газа. Вопросы фракционирования - Уфа, 1975.-Вып. 26(4). - С. 40-60. [c.7]

Разделение трехкомпонентных смесей................................................................1084 [c.893]

Разделение трехкомпонентных смесей [c.1084]

Рис. 12.59. Схема потоков в ректификационной колонне для разделения трехкомпонентных смесей

Схемы со связанными тепловыми потоками представляют собой ряд связанных между собой колонн, часть которых не имеет дефлегматоров и кипятильников, а тепловые потоки создаются в результате отбора соответствующих паровых и жидкостных потоков из других колонн. На рис. 60 приведены схемы со связанными тепловыми потоками для разделения трехкомпонентных смесей [40]. [c.95]

Рассмотрим возможные варианты разделения трехкомпонентных смесей, соответствующие различным значениям параметра D [56, 57]. При Z)=0, т. е. при нулевом отборе дистиллата, из условий материального баланса состав кубового продукта равен составу питания, а в верхней точке колонны бесконечной длины концентрация самого легкого компонента достигает единицы (рис. П1-1,а). Фигуративные точки кубового продукта и дистиллята связаны линией сопряженных нод, проходящей внутри треугольника, поскольку в данном случае вершина концентрационного треугольника, соответствующая самому легкому компоненту, является неустойчивым узлом. При увеличении D от О до (DIF)=Zf[ точка дистиллята остается неподвижной и совпадает с вершиной 1, а точка кубового продукта перемещается в соответствии с условиями материального баланса по прямой, проходящей через вершину 1 и точку питания, к стороне 2—3, в пределе достигая ее при DIF)=Zfs,. В отличие от случаев (D[F)траектория ректификации проходит вдоль сторон треугольника 1—2 и 2—3, совпадая с ними. Дальнейшее увеличение отбора D приводит к тому, что в верхнем продукте появляется второй компонент, а линия материального баланса начинает вращаться вокруг точки питания до тех пор, пока при [c.91]

В работе [111] показано, что при разделении трехкомпонентных смесей комплекс с обратимым смешением потоков наи-Оолее эффективен, если 0,1< 27 с [c.202]

Более подробное сравнение эффективности применения простых и усовершенствованных технологических схем со связанными материальными и тепловыми потоками выполнено в работе [26] на примере разделения трехкомпонентной смеси АВС с получением трех продуктов О, 8 (рис. П-17). [c.121]

В табл. 11.5 иллюстрируется указанная процедура расчета применительно к разделению пятикомпонеитиой смеси АВСПЕ на чистые компоненты [43]. Для данной смеси имеется 10 подгрупп из 2, 3, 4 и 5 компонентов, для разделения которых могут быть использованы 20 подсистем. При расчете разделения бинарных смесей А В, ВС, СО и ОЕ ка чистые комяоненты определяют оптимальные условия разделения давление, флегмовое число н число теоретических тарелок. Затем рассматривают разделение трехкомпонентных смесей н определяют опти-мальную схему по минимуму приведенных затрат. Например, для смеси АВС сравнивают стоимость разделения по схемам [c.135]

Рис. П-29. Элементарные ректификационные системы для разделения трехкомпонентной смеси на три продукта

Рис. П-29. Элементарные <a href="/info/63572">ректификационные системы</a> для <a href="/info/384783">разделения трехкомпонентной</a> смеси на три продукта

Рис. П-30. Оптимальные области применения элементарных ректификационных систем для разделения трехкомпонентной смеси АВС при Е81<1,6 (а) и при

Рис. П-30. <a href="/info/1003735">Оптимальные области</a> <a href="/info/1620879">применения элементарных</a> ректификационных систем для <a href="/info/384783">разделения трехкомпонентной</a> смеси АВС при Е81<1,6 (а) и при

Таблица 5.2. Составы и расходы пермеата при разделении трехкомпонентной смеси

Таблица 5.2. Составы и расходы пермеата при <a href="/info/384783">разделении трехкомпонентной</a> смеси

Таблица 5.3. Расчет составов (у) и расходов (д) пермеата я ретанта при разделении трехкомпонентной смеси состава А В С=0,1 0,5 0,4 (мольн. доли)

Таблица 5.3. Расчет составов (у) и расходов (д) пермеата я ретанта при <a href="/info/384783">разделении трехкомпонентной</a> смеси состава А В С=0,1 0,5 0,4 (мольн. доли)

При отклонениях втп от 0 коэффициенты деления потока на последующих ступенях быстро сходятся к 0 с увеличением номера ступени и, как правило, уже к 4-й или 5-й ступени каскада 0, = 0 [2] (см. табл. 6.1). Авторы [22] провели исследование каскадов с исчерпывающей частью при разделении трехкомпонентной смеси СО2—О2—СО состава г/со2=0,85 уо = 0,05, г/со = 0,10. Проницаемость компонентов смеси через мембрану составляла Асоа =77,0 10- Ло2 = 16,2-10- , Лсо = 7,1- 10 нм -м/(м2-с-Па). Результаты расчетов, проведенных от ступени питания к последней, с произвольно выбранным значе- [c.213]

Рис. УП-2. Технологические схемы обычных ректификационных систем разделения трехкомпонентной смеси.

Рис. УП-2. <a href="/info/24932">Технологические схемы</a> обычных ректификационных <a href="/info/152283">систем разделения</a> трехкомпонентной смеси.

Рве. 7.34. Технологическая схема разделения трехкомпонентной смеси (числитель — порядковый номер элемента знаменатель — тип элемента остальные числа — метки потоков) [c.402]

Рис. -5.5. Двухколонная взаимосвязанная система для разделения трехкомпонентной смеси

Рис. -5.5. Двухколонная <a href="/info/1465205">взаимосвязанная система</a> для <a href="/info/384783">разделения трехкомпонентной</a> смеси

На рис. 5.4 показано линеаризованное математическое описание системы двух взаимосвязанных колонн для разделения трехкомпонентной смеси (рис. 5.5). Якобиан этой линеаризованной математической модели имеет блочнотрехдиагональную форму с дисперсными элементами и окаймлением. Матрица С (позиции (4, 12) на рис. 5.4], показывает зависимость уравнений стадии 4 от парового потока, покидающего стадию 12. Матрица А [позиции (12, 4)] - зависимость стадии /2 от бокового потока жидкости, покидающего стадию 4. [c.250]

На рис. 2.4 изображены прямая (а) и обратная (б) технологические схемы системы разделения трехкомпонентной смеси (АВС). На рис. 2 5 показан СГ решений НФЗ синтеза системы ректификации смеси трех компонентов. [c.59]

Рис. 1У-33. Графическое распределение концентраций компонентов по высоте колонны при разделении трехкомпонентной смеси

Рис. 1У-33. Графическое <a href="/info/332891">распределение концентраций компонентов</a> по <a href="/info/33842">высоте колонны</a> при <a href="/info/384783">разделении трехкомпонентной</a> смеси

Достаточно часто в промышленности используются сложт,1е ректификационные колонны, как элементы сети операторов разделения. В этом случае возникает вопрос о целесообразности их использования. Проиллюстрируем это на примере разделения трехкомпонентной смеси. В качестве объекта исследования были выбраны две зеотропные смеси бензол -Т0л> 0л - кумол (I) и бензол - толуол - этилбензол (II), для них были синтезированы схемы, две из которых состоят из простых колонн, а третья из одной сложной колонны с боковым отбором. Исследование проводилось для стационарного режима работы при различных составах питания и качестве продуктовых потоков Р= 0.99 0.95 0.90 0,80 (мольных долей). Чтобы сопоставить все три схемы необходимо выявить область исходных составов питания X, в которой все схемы работоспособны (XtX Х ). Границами [c.159]

На рис. П.30 приведена схема действия описанной трубки с адсорбентом при разделении трехкомпонентной смеси (А + + В + С), способность к адсорбции компонентов которой различна Гд > Гв > Гс. С наибольшей скоростью перемещается компонент С, затем следует компонент В и, наконец компонент А. Поэтому к моменту времени компонент С полностью отделяется от остальных компонентов, а к моменту времени он уже покидает трубку. К тому же моменту времени заканчивается разделение компонентов В и А. К моменту времени Тд из трубки выносится с потоком компонент В. Последним покидает трубку компонент А. [c.128]

Летучая часть бражки представлена пятью основными компонентами или группами компонентов этиловым спиртом (С), головными примесями (Г), промежуточными примесями (П), концевыми примесями К) и хвостовыми (X). Концевые и промежуточные примеси в локальных условиях могут быть отнесены к головным пли хвостовым примесям, поэтому рассматриваемую смесь можно привести к трехкомпонентной (С, Г, X). Для разделения трехкомпонентной смеси достаточно иметь две колонны, соединенные по одному из вариантов, приведенных на рнс, 105, а. [c.307]

В данной работе была изучена возможность определения карб-и оксиреакционной способности УМ на комбинированной экспериментальной установке. С этой целью была видоизменена газовая схема, подобраны условия для хроматографического разделения трехкомпонентной смеси на одной колонке. Для исследований был выбран образец кокса, полученный из нефтяного пека смолы пиролиза ПО "Салаватнефтеоргсинтез" и докаленный при температуре 2100°К в печи Таммана. Результаты исследований приведены в таблице. [c.79]

Авторы Мочек, Отто и Уильямс [33, 34] вычисляли по этой программе на ЦВМ переходные характеристики более сорока разных ректификационных колонн, предназначенных для разделения трехкомпонентной смеси бензол — толуол — ксилол. Программы отдельных вычислений составлены так, что охватывается по возможности более широкая область конструктивных, физических и технологических параметров установки. Вычисленные переходные характеристики аппроксимированы передаточными функциями Ольденбургера — Сарториуса и Смита с одним, или двумя полюсами, заданными нулями и с транспортным запаздыванием. [c.503]

Рис. 5.48. Схемы разделения трехкомпонентной смеси. Пояснение см. в тексте

Рис. 5.48. <a href="/info/68922">Схемы разделения</a> <a href="/info/1093419">трехкомпонентной смеси</a>. Пояснение см. в тексте

Процесс разделения трехкомпонентной смеси веществ А, В VI С схематически изображен на рис, 477. Из схемы видно, что наиболее кислое вещество А в небольшом [c.534]

В том же сообщении [2] Б.К.Марушип на примере разделения четырехкомпонентной смеси исследует проблему уменьшения числа секций в системе колонн с полностью связанными потоками. Наряду с исследованием по анализу работы ректификационных колонн при режиме предельно четкого разделения трехкомпонентных смесей [3] это сообщение представляет собой ценный вклад в теорию ректификации смесей в сложных колоннах. [c.6]

Поясним это на примере разделения трехкомпонентной смеси (рис. 17-14). Для этого случая разделения возможны два варианта организации процесса. По варианту а два наиболее летучих компонента А + В переходят в дистиллят, высококипящий компонент С остается в кубовом остатке, а смесь А В поступает в другую колонну. По варианту б в кубовом остатке остается смесь компонентов В + С, которые направляются в другую колонну на разделение. Таким образом, все последующие колонны при многокомпонентной ректификации также должны состоять из двух частей-укрепляющей и исчерпывающей. [c.115]

Изобразите варианты установок для непрерывного разделения трехкомпонентной смеси. [c.142]

Аналитический метод расчета. Для усвоения метода расчета достаточно рассмотреть процесс разделения трехкомпонентной смеси А + В + С, у которой наиболее летучим является компонент А, а наименее летучим — С. Согласно закону Рауля, равновесные концентрации этих компонентов в паровой (г/ , г/д, г/с) и жидкой (ха, Хв, Хс) фазах при внешнем давлении Р выражаются следующим образом [c.546]

Рис. 60. Двухколонные схемы ректификации со связанными тепловыми потоками для разделения трехкомпонентной смеси с кипятильником и дефлегматором (а) и без них (б)

Рис. 60. Двухколонные <a href="/info/14123">схемы ректификации</a> со связанными <a href="/info/27085">тепловыми потоками</a> для <a href="/info/384783">разделения трехкомпонентной</a> смеси с кипятильником и дефлегматором (а) и без них (б)

В тех случаях, когда необходимо провести разделение многокомпонентных смесей нри значительных производительностях установок, применяют непрерывно действующие установки для многокомттонент-ной ректификации. Схемы непрерывно действующих установок для разделения трехкомпонентной смеси представлены на рис. [c.183]

На рис. 41 показаны два возможных варианта технологической схемы при полном разделении трехкомпонентной смеси, а на рис. 42 пять возможных вариантов для полного разделения четырехкомпонентной смеси. [c.128]

В целом комплексы с обратимым смешением потоков и со связанными тепловыми потоками позволяют весьма значительно снизить энергетические затраты на разделение разнообразных разделяемых смесей. В каждом конкретном случае этот выигрыш зависит от состава разделяемой смеси и соотношения относительных летучестей разделяемых компонентов. Например, при разделении трехкомпонентной смеси в комплексе с обратимым смешением потоков энергетический выигрыш по сравнению с обычной схемой ректификации возрастает, если увеличивается концентрация среднего по летучести компонента в разделяемой смеси. [c.202]

ЭТОЙ схемы показано разделение четырехкомпонентной смеси АВСО с отбором флегмовых и паровых потоков из смежных колонн. На рис. 42 дан вариант схемы для разделения трехкомпонентной смеси АВС без таких отборов. [c.183]

Простейшим способом уменьшения работы разделения является введение промежуточных дефлегматоров а кипятильников. Если взять за основу вариант И16 схемы (см. рис. 73) и установить только по одному промежуточному дефлегматору и кипятильнику, то работа разделения трехкомпонентной смеси в некоторых случаях уменьшается в два-три раза. При этом число уровней подвода энергии такое же, как при обычной схеме разделения (без промежуточных теплообменников). Другими словами, при одном и том же числе уровней подвода энергии в схеме с обратимым смешением потоков резко уменьшается работа разделения. [c.276]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология