Состав кубовой жидкости и продукта

Регулирование процесса ректификации и теплового режима сводится к поддержанию в заданных пределах уровней жидкости, сопротивлений в ректификационных колоннах и составов продуктов разделения воздуха. Состав продуктов разделения воздуха в нижней колонне регулируют азотным дроссельным вентилем, изменяя количество отбираемой жидкости из карманов на орошение верхней колонны. При этом изменяется и состав кубовой жидкости вследствие изменения количества флегмы, поступающей на орошение нижней колонны. При уменьшении отбора азотной флегмы из карманов нижней колонны концентрация азота в ней повышается. Количество флегмы, стекающей в нижнюю колонну, увеличивается, концентрация кислорода в кубовой жидкости уменьшается, а уровень жидкости в кубе возрастает. При этом дроссельный вентиль кубовой жидкости приоткрывают, чтобы уровень в кубе оставался в заданных пределах. Концентрация азота, отходящего из верхней колонны, зависит от количества и концентрации азотной флегмы, поступающей из карманов нижней колонны. При высокой концентрации азотной флегмы, но недостаточном ее количестве, невозможно добиться высокой чистоты отходящего азота, поэтому азотный дроссельный [c.117]

Регулирование работы ректификационных колонн. Процесс ректификации характеризуется рядом независимых и зависимых параметров. Независимые пе1ременные можно разделить на внешние и внутренние. Д внутренним независимым переменным относятся состав дистиллята состав кубового продукта отношение количества жидкости, испаряемой в кубе, к расходу исходной смеси отношение расходов внешнего орошения и дистиллята. Если две переменные принять за независимые, то две другие станут зааисимыми. К ним относятся также составы и расходы пара и жидкости в любом сечении колонны, расходы дистиллята и кубового продукта, количество тепла, отбираемого в дефлегматоре. [c.272]

Если состав одного из продуктов разделения, принятый за начало расчета, например состав кубовой жидкости, найден, то следующим этапом расчета является определение температуры ее кипения при выбранном давлении. Температуру кипения находят методом итераций, так, чтобы давление паров, рассчитанное по формуле [c.280]

При достаточно большой задержке состав загружаемой в куб жидкости будет богаче по легколетучему компоненту, чем состав жидкости в кубе к моменту начала ректификации. Причина этого в следующем прежде, чем начнется отбор продукта, должен быть пополнен захват, и его средний состав будет богаче легко-летучим компонентом, чем состав загружаемой жидкости, из которой он образуется. В этом случае к началу отбора дистиллята состав кубовой жидкости будет беднее по легколетучему компоненту, чем он был бы в отсутствие задержки, и разделение благодаря этому затрудняется. [c.351]

Из куба стекает нагретая до 123° С серная кислота, загрязненная продуктами полимеризации. Примерный состав кубовой жидкости (в вес. %) - [c.98]

Состав продуктов разделения в нижней колонне можно регулировать только азотным дроссельным вентилем, изменяя отбор жидкости из карманов конденсатора. При этом соответственно меняется и состав кубовой жидкости вследствие изменения распределения азота между верхними и нижними тарелками нижней колонны. С помощью кислородного дроссельного вентиля регулируют только уровень жидкости в кубе, поддерживая его на заданной высоте. [c.590]

В ходе осуществления этого варианта ректификационной очистки прп непрерывном отборе части дистиллята в виде продукта будет изменяться и мгновенный состав дистиллята хо, и состав кубовой жидкости агд. С учетом того, что разделительная способность колонны при ректификации разбавленных растворов от концентрации разделяемой смеси не зависит, величины Хо и xs при постоянной заданной скорости отбора продукта п в процессе такой квазистационарной ректификации будут связаны соотношением (3.271). Совершенно очевидно, что и средняя концентрация примеси в жидкостном захвате в течение процесса также будет изменяться. Это можно выразить через изменение величины х с помощью соотношения (3.273). Таким образом, использование соотношений (3.271) и (3.273) позволяет рассчитать кривую разгонки, которая обычно выражается в виде графической зависимости состава дистиллята от доли его отгона. С другой стороны, исходя из кривой разгонки нетрудно определить оптимальную скорость отбора продукта или соответственно время проведения процесса, в которое, разумеется, не входит время пускового периода. [c.140]

Продукт Р имеет относительную летучесть а-2.2 по Сравнению с жидкостью. имеющей средний состав кубового остатка, включающего Р, захваченного в виде азеотропа с веществом Е, [c.51]

Состав кубового остатка можно рассматривать как независимую переменную. Но поскольку объем куба обычно более чем в 10 раз превышает количество жидкости на тарелке, состав кубового остатка может изменяться только с соответственно меньшей скоростью, чем состав на тарелке. Значительно большая чувствительность может быть достигнута, если в качестве независимой переменной принять состав дистиллята, даже когда целевым продуктом является кубовый остаток. [c.87]

Характерно, что прн разгонке многокомпонентной жидкости данного состава нельзя поставить требований относительно полного состава дистиллята и, следовательно, кубовой жидкости. Можно только выделить ключевые компоненты и задаться их минималь-ны . и количествами. Полный состав продуктов, полученных в это м процессе, является конечным результатом расчетов. [c.510]

Если простая перегонка проводится периодически, то в ходе отгонки Ь К содержание его в кубовой жидкости уменьшается. Вместе с тем, изменяется во времени и состав дистиллята, который обедняется НК по мере протекания процесса. В связи с этим отбирают несколько фракций дистиллята, имеюш,их различный состав. Простая перегонка, проводимая с получением конечного продукта разного состава, называется фракционной, или дробной, перегонкой. [c.479]

К внутренним независимым переменным относятся состав дистиллята состав кубового продукта, отношение количества жидкости, испаряемой в кубе, к расходу исходной смеси отношение количества внешнего орошения к дистилляту. Если две из переменных принять за независимые, то две другие становятся зависимыми. К Ним относятся также составы и расходы пара и жидкости в любом сечении колонны, количество дистиллята и кубового продукта, количество тепла, отбираемого в дефлегматоре. [c.261]

Как было установлено, наибольшая концентрация ВБЭ получается при соотношении подачи сырца к этиленгликолю, равном 1 1 или 1 0,75. Кубовая жидкость, состав которой приведен в табл. 2, с целью регенерации гликоля ж бутанола разгонялась на колонне 2 с числом теоретических тарелок, равным 7. Подученный на этой колонне дистиллят, содержащий до 96% бутанола, с целью его укрепления подвергали повторной ректификации на колонне 3, а этиленгликоль концентрацией 99,2—99,6 использовался для экстрактивной ректификации. Режим работы колонн и составы разгоняемых продуктов приведены в табл. 2. [c.388]

Расчетная схема процесса приведена на рис. 12.19 (поверхность теплообмена в кубе, конденсатор и приемник продукта на схеме не показаны). Будем решать задачу определения Т в общем виде применительно к 1 моль исходной смеси. Содержание НКК в ней обозначено х в конце процесса в кубовой жидкости оно будет состав пара, неизменный в [c.1008]

Прн получении триарилфосфатов избыточные фенолы или крезолы отгоняют от целевого продукта фракционной перегонкой. Ее проводят путем постепенного испарения жидкости, находящейся в перегонном кубе. В ходе отгонки содержание низкокипящего компонента в кубовой жидкости уменьшается. Одновременно изменяется и состав дистиллята, который обедняется низкокипящим компонентом. В связи с этим отбирают несколько фракций дистиллята различного состава. Поскольку в отличие от ректификации перегонкой нельзя разделить смесь на чистые компоненты, то при перегонке отбирают промежуточную фракцию, которую возвращают на повторную обработку. [c.63]

Наиболее прост и детально разработан расчет процессов ректификации бинарных смесей, поскольку состав таких смесей однозначно определяется содержанием одного компонента. Обычно бывают заданы расход Р н и состав Ха исходной смеси, а также составы дистиллята Хд и кубовой жидкости х . Целью расчета является определение основных параметров технологического режима и необходимого разделяющего действия ректификационной колонны. Расходы продуктов разделения Я и находятся с помощью уравнений материального баланса [c.551]

После того, как было принято некоторое распределение неключевых компонентов в продуктах отбора, первая стадия расчета заключается в оценке давления в колонне. Принимая, что пары на верху колонны могут быть легко сконденсированы при 44,44° С, находим соответствующее этой температуре давление, равное 6,2 ат. Затем рассчитываем состав кубового продукта и определяем его температуру кипения (144,44 С). Температуру флегмы углеводородов С1 в колонне выбираем равной 36,7 С, а температуру растворителя, поступающего на питание, 55,0° С. Из известных температур и скоростей внешних потоков можно затем рассчитать энтальпии внутренних потоков и по разности вычислить тепловую нагрузку куба. Результаты этих расчетов, основанных на знании энтальпий чистых жидкостей при 0° С и давлении 1 атм, выраженных в кал могут [c.371]

При каждом новом последовательном расчете принятый вначале состав одного из продуктов разделения корректируется таким образом, чтобы рассчитанный по методу от тарелки к тарелке состав другого продукта разделения с заданной точностью совпал с вытекающим из условий материального баланса. Если первоначально задаются составом кубовой жидкости, то расчет от тарелки к тарелке производится в направлении от куба к дефлегматору. Если задаются составом дистиллата, то расчет выполняется в противоположном направлении. [c.280]

Флегмовое число, т. е. отношение флегмы к отобранному продукту, зависит от числа тарелок в колонне. Например, можно уменьшить флегмовое число и соответственно расход тепла и охлаждающей воды. Но при уменьшении флегмового числа необходимо увеличить число тарелок (чтобы сохранить состав получаемого продукта), а это удорожает стоимость изготовления и эксплуатации колонны. Обогрев кубовой жидкости производится глухим или острым паром. [c.168]

Для получения эпихлоргидрина высокого качества необходимо обязательно соблюдать определенные условия. Состав эпихлоргидрина-сырца строго регламентируется содержание основного продукта не менее 85%, допустимо снижение на несколько процентов повышение же не ухудшает работы ректификации. Более важно соблюдать постоянный состав эпихлоргидрина-сырца, так как частые и резкие колебания приводят к загрязнению дистиллята тяжелыми продуктами либо к увеличению содержания легких компонентов в кубовых жидкостях. [c.115]

Сырой циклогексан содержит 3—5% непрореагировавшего бензола, до 2% метилциклопентана, 0,5—0,7% высококипящих соединений, а также растворенный сероводород. Отделение легколетучих примесей однократной ректификацией недостаточно для получения циклогексана, пригодного для окисления, так как входящие в состав высококипящих примесей сернистые соединения вызывают торможение процесса окисления, снижают степень конверсии и выход полезных продуктов. Поэтому для очистки как от легколетучих, так и от высококипящих примесей сырой циклогексан подвергают двухступенчатой ректификационной очистке. На первой стадии отгоняют легколетучие примеси (бензол и метилциклопентан), а также основное количество растворенного сероводорода. Кубовая жидкость после первой стадии ректификации состоит из циклогексана с примесью 0,1% бензола, 0,1% метилциклопентана и около 0,7% высококипящих сернистых соединений. На второй стадии из этой смеси отгоняют чистый циклогексан, содержащий 99,8% основного вещества и менее 0,2% бензола и метилциклопентана. [c.76]

Дистиллат в период испытаний возвращали в куб колонны, что обеспечивало постоянный состав разделяемой смеси. При использовании колонны диаметром 1200 мм для отгонки при остаточном давлении 50—80 мм рт ст. циклогексанола от высококипящих продуктов, входящих в состав масла X . смесь этих продуктов непрерывно подавали на питание колонны (на 10-й пакет), а циклогексанол-ректификат с содержанием циклогексанола не ниже 95% отбирали в качестве дистиллата. Содержание циклогексанола в кубовой жидкости не превышало 10%. [c.26]

Уравнения (11.151) и (11.152) позволяют определить время проведения процесса, например, графическим интегрированием. С этой целью при известном значении р, соответствующем началу процесса, когда в колонне уже установился режим стабилизированной ректификации, с помощью уравнения (11.125) задается состав кубовой жидкости Хл/(нач) (или, наоборот, при заданном значении д (нач) находится начальное значение р). Рассчитав по уравнению (11.125) для ряда последовательно уменьшающихся значений р соответствующие значения Хм (хо — заданный состав продукта остается постоянным), нетрудно построить кривую зависимости подынтегральной функции в (11.152) от хц. Площадь под кривой в интервале от. л/(нач) до ДГ(У(кон) и предынтегральный множитель дадут искомую величину Сравнение обоих рассмотренных вариантов периодической ректификации (без учета жидкостного захвата в ректифицирующей части колонны) при получении продукта одинакового состава с одинаковым выходом показывает, что осуществление процесса с постоянной скоростью отбора продукта требует несколько большего времен . Тем не менее на практике этот вариант по существу лишь и используется, что объясняется его большей теХ Нической простотой по отношению к варианту с переменной скоростью отбора. [c.92]

Стекая вниз по колонне, жидкость взаимодействует с поднимающимся вверх паром, образующимся при кипении кубовой жидкости в кипятильнике 4. Начальный состав пара примерно равен составу кубового остатка дгц /, т. е. обеднен легколетучим компонентом. В результате массообмена с жидкостью пар обогащается легколетучим компонентом. Для более полного обогащения верхнюю часть колонны орошают в соответствии с заданным флегмовым числом жидкостью (флегмой) состава Хр, которая получается в дефлегматоре 6 путем конденсации пара, выходящего из колонны. Часть конденсата выводится из дефлегматора в виде готового продукта разделения — дистиллята, который охлаждается в теплообменнике 7, и направляется в промежуточную емкость 5. [c.125]

Применительно к процессу разделения бинарной смеси с ломощью азеотропной ректификации иопользование метода расчета от тарелки к тарелке существенно упрощается. В этом случае мы имеем дело с трехко.мпонентной системой, состоящей из двух компонентов заданной смеси и разделяющего агента, причем составы дистиллата и кубовой жидкости легко определяются по концентрации разделяющего агента в последней и п6 относительному содержанию компонентов заданной смеси в (продуктах разделения. Состав дистиллата обычно бывает весьма близок к составу азеотропа, разделяющего агента с отгоняемым веществом. [c.233]

Трехкомпонентная система может иметь любую комбинацию бинарных азеотропов с минимумом и максимумом температур кипепия, а также тройной азеотроп. В литературе описано несколько возможных комбинаций и показано, каким образом можно изучить особенности трехкомпонентной системы периодической ректификацией. При периодической ректификации состав кубового продукта (остатка) должен изменяться, двигаясь па концентрационном треугольнике по прямой линии от состава верхнего продукта (это утверждение верно, если в колонне удерживается незначительное количество жидкости). Верхнему продукту обычно соответствует некоторая низкая точка на поверхности температуры, которая может быть достигнута при движении от состава куба (загрузки) без прохождения через хребты, иными словами, температурный профиль колонны не может иметь никаких максимумов или минимумов (предполагается, что ректификационный аппарат имеет достаточное число тарелок разделения). [c.222]

Состав исходной смеси Fo, которая выделяется методом непрерывной ректификации из фракции оксидата прямогонного бензина, расположен в области I. Так как наиболее легкокипящим компонентом здесь является вода, то при атмосферном давлении смесь состава Fi (рис. VII, 16) на колонне 1 может быть обезвожена. Линия DiFiWx F2) —линия материального баланса колонны обезвоживания. Точка состава кубовой жидкости этой колонны расположена в окрестности линии, разделяющей области ректификаций / и //. В связи с этим кубовый продукт будет содержать определенное количество воды, полное удаление которой на данной стадии не является необходимым. [c.205]

Кубовая жидкость из колонны 7 поступает на переработку. В ней содержатся етофенрн, диметилфенилкарбинол, димер а-м тилстирола и смолы. Состав побочных продуктов реакции следующий (в %) а-метилстирол—15,7, димер а-метилстирола и смолы—43, ацетофенон—7,0, сложный фенол — 33,4 и диметилфенилкарбинол — 0,9. [c.326]

Первая стадия разделения изображена в упрощенном виде на том же рис. 125. Газ из скруббера 13 сжимается компрессором 12 до 12—13 ат и охлаждается водой в холодильнике 6, причем часть его конденсируется. Конденсат поступает в отпарную, а газ — в абсорбционную секцию абсорбционно-отпарной колонны 7, которая орошается жидкой смесью высших углеводородов, полученных при разделении. Водород и низшие газообразные углеводороды (С1—Сз) выходят с верха этой колонны и используются как топливо, а кубовая жидкость направляется в ректификационную колонну 9, предназначенную для отгонки углеводородов С4 (или С5) от более высококипящих побочных продуктов. Кубовая жидкость этой колонны после охлаждения в холодильнике 10 поступает на орошение колонны 7, а часть ее выводится из системы. Смесь углеводородов С4 (или С5) после конденсатора-дефлегматора 5 идет на вторую стадию разделения. Состав смеси при дегидрировании н-бутана такой 60—63% С4Н10 -35% С4Н8 3% С4Н6 0,4% углеводородов Сз 0,4% углеводородов С5 0,1 %> СеНе. [c.678]

Прм обычной ректификации небольшие колебания в количестве подводимого (отводимого) тепла несколько изменяют флегмовое число, что практически не отражается на чистоте продуктов. В этом смысле температура жидкости в кубе саморегулируема, так как ее состав определяется главным образом эффективностью процесса разделения. При экстрактивной ректификации, как правило, температура кипения растворителя значительно выше, чем компонентов разделяемой смеси. В этом случае малейшие колебания в количестве подводимого тепла приводят к изменению температуры в кубе и концентрации растворителя и, как результат, чистоты продуктов. Поэтому появляется необходимость строгого регулирования температуры кубовой жидкости. Поскольку такая регулировка возможна только с некоторой точностью At [c.81]

При необходимости получения относительно большого колн-чества дистиллята по сравнению с емкостью перегонного куба перегонку приходится проводить периодическим способом, т. е. циклами, каждый из которых включает в себя операции по загрузке исходной смеси, отгонке части жидкости и выгрузке остатка. Однако с целью сокращения общего времени, затрачиваемого прп такой организации процесса на получение определенного количества продукта, перегонку в этом случае целесообразно проводить с непрерывной подкачкой исходной смеси в куб по мере удаленпя из отгонной системы дистиллята [129, 130]. Уровень жидкости в перегонном кубе при этом остается постоянным. В результате ее состав будет постепенно изменяться за счет обогащения высоко-кипящими компонентами. По достижении определенного предела степени обогащения, что легко оценивается по составу отбираемого дистиллята, подкачка прекращается, а кубовая жидкость или удаляется, или подвергается переработке, например, путедг обычной фракционированной перегонки. [c.56]

Кубовая жидкость колонны влажного сырца (называемая влажным хлоропреном-сырцом) поступает в сепаратор 8, где сырец отделяется от воды, охлаждается рассолом в холодильнике 9, окончательно высушивается гранулированным хлористым кальцием в осушителе 10, затем собирается в сборнике насыщенного абсорбента 11. Сухой сырец, имеющий следующий состав (в вес.%) винилацетилен — 34, хлоропрен — 64, дихлорбутилен — 1,5, димеры хлоропрена —0,2 и ацетальдегид — 0,1, — из сборника И передается через расходный бак 16 на питание насадочной колонны ректификации винилацетилена 17, в которой поддерживается вакуум. Продукт верхней части колонны ректификации винилацети- [c.187]

При упаривании сточных вод до кубового остатка плотностью 1,2 кг л с парами воды отгоняются летучие органические продукты, общее количество которых равно примерно 30% всех органических загрязнений. Состав кубового остатка следующий, % нелетучие с парами органические вещества—13 минеральные соли—18 вода — 69. Кубовой остаток представляет собой подвижную при 100° С жидкость, которая при 30—40° С загустевает, превращаясь в вязкую каучукообразную массу светло-зеленого цвета, легкозагорающуюся на воздухе при контакте с огнем. Зола остатка состоит в основном из смеси сульфата и хлорида натрия с температурой плавления 800° С. [c.111]