Плоская и кольцевая струя

В центральной зоне секций установлены переливные патрубки 2. нижняя часть которых снабжена отбойным диском 3, установленным с зазором к нижнему торцу переливного патрубка. Переливы могут быть как однощелевые, так и многощелевые. Размер кольцевой щели может быть от 3 до 20 мм. Жидкость по плато отдельного элемента движется от периферии к центру элемента. Переливаясь через сливную перегородку в перелив, она вытекает в виде плоской кольцевой струи под действием статического напора. Эта струя располагается в межтарельчатом объеме над [c.277]

Плоская И кольцевая струя [c.20]

В измельчитель с плоской помольной камерой (рис. 6.41, 6) измельчаемый материал поступает по штуцеру 13. Помол происходит в камере 9, куда из кольцевого коллектора 12 через сопла 10 поступает сжатый газ или пар. Сопла расположены таким образом, что струи пересекаются внутри камеры, приводя к соударению и разрушению частицы материала, увлеченные этими струями. Пылегазовая смесь совершает в камере вращательное движение, при этом более тяжелые частицы оттесняются к периферии камеры, где вновь захватываются потоком энергоносителя. Последний подводится к мельнице через штуцер //. [c.203]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным М = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л4 = = 1,5ч 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М = 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Возникновение неустойчивого течения расплавов полиэтилена ВД обычно связывают с влиянием входа 70. ш. ю изучения влияния входа использовались различные методы визуализации потока В результате этих исследований установлено, что перед плоским входом в капилляр в резервуаре возникают кольцевые вихри, вызывающие циркуляционное течение в мертвой зоне (зона застоя). При определенных режимах течения в области вихрей возникают очень сильные пульсации, которые приводят к разрывам центральной струи. При этом верхняя часть струи втягивается обратно в резервуар, а в капилляр устремляется жидкость [c.97]

Из теории струй известно, что распределение скорости, температуры и концентрации в поперечных сечениях веерной струи идентично распределению этих величин в плоской струе. Поэтому приведенные выше выражения для профилей и, Т и с в плоском факеле справедливы и для веерного факела, образующегося при истечении топлива из кольцевого сопла. Отличными будут лишь абсолютные значения констант автомодельности и постоянных А, В. и Г. Вследствие этого изменится и конкретный вид выражения, описывающего изменение концентрации топлива на оси факела, а также уравнения, определяющего форму пламени. Они примут соответственно вид [c.45]

Пистолет-распылитель со сменными насадками, дающими кольцевую конусную струю (а), кольцевую плоскую струю (б и в), плоскую [c.255]

На рис. 49, б приведена конструкция центробежной форсунки с воздушным распылением и встроенными плоскими пружинами 27, 23 и 24, обеспечивающими поступление жидкости к выходному соплу 7 лишь при перепаде давлений, большем некоторого заданного минимума, и корректирующими зависимость между расходом жидкости и перепадом давления, делая ее, по утверждению автора [58], близкой к линейной. Через входной канал 7, камеру 2 и три радиальных сверления во вставке 8 жидкость подводится к трем продольным пазам на периферии этой вставки. Вставка 8 и плотно прижатый к ней корпус 10, в котором смонтированы пружины, вставлены в гильзу 9 так, что пазы во вставке образуют закрытые каналы, по которым жидкость поступает в такие же продольные канала 12, 15 к 18 в корпусе 10, а оттуда — в сверления 13, 16 и 19. Если перепад давлений в форсунке превышает силу давления предварительно затянутых пружин, то каналы 13, 16 и 19 открываются и жидкость через тангенциальные сверления 14. 17 и 20 поступает в камеру 22 и через конический канал к соплу 7. На выходе из сопла закрученная струя жидкости смешивается с распыляющим воздухом, который через отверстия 9, кольцевой зазор между стаканом 4 и колпачком 77 и далее по пазам 5, тангенциально прорезанным в торце стакана 4, подается к выходному срезу сопла форсунки. Это обеспечивает улучшение распыла. [c.107]

В кольцевой камере б имеются четыре дополнительных отверстия для подачи воздуха. Поворачивая головку, можно совместить эти отверстия с каналами а в выступах головки. Тогда воздух, выходя из каналов, будет сплющивать факел краски, придавая ему почти плоскую форму. Если каналы с отверстиями камеры не совпадают, факел имеет коническую струю. [c.513]

Для простоты решения поставленной задачи будем рассматривать аппарат в впде полуцилиндра с плоской крышкой (днищем) и с подводящим поток патрубком, выдвинутым к оси цилиндра и направленным под углом 90° к крышке (днищу) аппарата (рис. 3). Струя, вытекающая нз патрубка, состоит из трех участков. Первый из пих от сечения О—О до сечения 1 — 1 представляет собой обычную осесимметричную струю, второй (с разворотом на 90") от сечения 1—1 до 2—2 — нристеночную (полуограиичепную) радиальную струю и третий со вторым разворотом на 90° (но отношению к оси осесимметричной струи — на 180°) от сечения 2—2 до 3—3 — полуограниченную кольцевую струю. [c.107]

По данным опытов Г. Н. Абрамовича [3] для случая струи, образованной при набегании на илохо обтекаемое тело в плоском канале, коэффициент с в формуле (7) равен 0,3 при очень стесненных условиях протекания кольцевой струи. В более свободном пространстве, при RJRo > 3—5 FJFa > 10—25), коэффициент с будет ближе к его значению для неограниченной струи, т. е. порядка 0,22. Поэтому принимаем [c.117]

Л. В. Бирюкова, В. Г. Овчаренко и др. [14] в результате стандовых испытаний плоских и вогнутых однотарельчатых оросителей пришли к выводу о том, что большую равномерность орошения создает вогнутый отражатель. Аналогичное распределение жидкости наблюдалось и при обтеканиях кольцевыми струями конусов с углами выхода струй О = +15-ь25" [62], так как при таких 6 распад струи на восходящей ветви траектории приводит 146 [c.146]

Радиальная щелевая струя, бьющая из тарельчатого клапана (ее иногда называют кольцевой струей), была рассмотрена автором настоящей книги 2), Задача эта при отсутствии закрутки не представляет никакой сложности. Л. А. Вулис и В. П. Кашкаров З) обобщили плоскую задачу о струе, ограниченной с одной стороны стенкой ( 7), на случай струи, распространяющейся на поверхности конуса. Ряд работ выполнен по распространению струй в спутных потоках ). Обзор точных решений по ламинарным струям можно найти в статье В. П. Кашкарова ). Следует заметить, что в настоящее время теория струй уже отделилась от теории пограничного слоя и превратилась в самостоятельную область, имеющую свою специальную литературу ). В дальнейшем мы еще вернемся к некоторым вопросам теории струй. Как показали опыты, ламинарные струи мало устойчивы и сразу же по выходе из источника переходят в турбулентное состояние. То же относится и к аэродинамическому следу за телами. [c.172]

На основании указанных выше свойств свободной струи второго рода получены количественные законо мерности для отруй плоских, плоско-параллельных и кольцевого сечения. Так, для максимальной скорости вблизи стенок 0 В и Офх получена зависимость [c.99]

Скорость истечения газов будем считать достаточно высокой, чтобы не учитывать влияние свободной конвекции (подъемной силы), но достаточной малой сравнительно со скоростью звука (М<1). Зону воспламенения в факеле будем полагать предельно короткой — локализованной непосредственно возле устья горелки (кольцевого стабилизатора). Заметим, что противоречивость многих опытных данных вызывается чаще всего различием, иногда весьма существенным, в длинах участка факела до вйспламенения. Как и большинство интегральных характеристик, длина факела отражает суммарное влияние различных параметров на аэродинамику факела. Использование длины факела в качестве характерного линейного масштаба позволяет значительно упростить аэродинамический расчет и, что весьма существенно, получить универсальные выражения для определения профилей температуры, концентраций и конфигурации факела. В настоящее время разработан ряд методов, позволяющих определить длину ламинарных- и турбулентных пламен неперемешанных газов для простейших в газодинамическом отношении типов прямоструйного факела [1, 15, 16, 27, 49 и др.]. Этим, однако, не исчерпывается задача. Для различной организации топочного процесса в целом и его аэродинамики, в частности, необходимо исследование горения газа в более сложных, чем изученные к настоящему моменту, видах струйных течений. Многообразие последних определяет целесообразность единообразного подхода к расчету аэродинамики различных типов газовых, пламен. Рассмотрим в связи с этим обобщенную схему расчета длины факела неперемешанных газов, позволяющую на основе данных по аэродинамике свободных струй определить зависимость длины факела /ф от основных параметров [90]. Имея в виду качественное сопоставление результатов, относящихся к плоским и осесимметричным пламенам (ламинарным и турбулентным, свободным и иолуограни-ченным), не будем вначале учитывать изменение,плотности газа в поле течения факела. В дальнейшем (гл. 3, 4) при расчете конкретных типов газовых пламен это ограничение будет снято [c.24]

На рис. VI-50 изображена принципиальная конструкция струйной мельницы типа Микронайзер с горизонтально расположенной рабочей камерой. Мельница состоит из кольцевого канала 1, в который поступает воздух через патрубок 7, и рабочей камеры 2. Рабочая камера образована плоскими стенками мельницы 3, толстостенной кольцевой перегородкой 4 и патрубком 5. В кольцевой перегородке 4 размещен ряд тангенциально расположенных сопел 6. Перегретый пар или воздух под давлением 8—12 ати через патрубок 7 подается в кольцевой канал 1 и т него через ряд сопел 6 струями, выходящими из сопел со сверхзвуковой скоростью, поступает в рабочую камеру. Загрузка материала (рис. VI-48) из бункера производится с помощью инжектора, в котором сжатый воздух, расширяясь, засасывает материал и подает его в рабочую камеру мельницы. В зависимости от типо- [c.314]

Можно заметить, если осевая составляющая закрученной полой струи подобна кольцевому потоку, протекающему внутри цилиндрической трубы, то тангенциальная составляюп ая больше на- А поминает обтекание плоской струей вогнутой поверхности. Поэтому для последней правильнее пользоваться в качестве коэффициента сопротивления трения величиной [c.297]

По характеру движения потоков перед распыливанием пневматические форсунки делят на прямоструйные и вихревые. В прямоструйных форсунках жидкость и газ вьггекают из своих каналов в виде сплошной (цилиндрической, кольцевой или плоской) струи. В вихревых форсунках жидкости или газу либо обоим потокам перед их взаимодействием придается вращательное движение — противоположное или однонагфавлен-ное. При этом достигается более высокая степень взаимодействия пото- [c.84]

Тангенциальный канал (рис. 15), соединяющий подвбдящий кольцевой канал (полость I) с камерой закручивания (полость//), может быть рассмотрен как отверстие, насадок или трубопровод, соединяющий два резервуара. По сравнению с аналогичными, задачами, обычно рассматриваемыми в гидравлике [34], движение жидкости в тангенциальном канале центробежной форсунки усложнено рядом обстоятельств входное и выходное отверстия тангенциального канала расположены не на плоских, а на цилиндрических поверхностях с радиусами кривизны / и соответственно истечение происходит не в атмосферу и не в резервуар под постоянный уровень, а в закрученный поток условия истечения струи в закрученный поток существенно асимметричны если крайние струйки тока на одном конце диаметра отверстия обтекают цилиндрическую стенку с радиусом кривизны R , то на другом конце диаметра они сталкиваются под острым углом со струями, вращающимися внутри той же цилиндрической поверхности. I [c.46]

Расмуссен применил два аппарата, в одном из которых использовалось движение потока жидкости через каналы, сконструированные таким образом, чтобы в определенных точках происходило засасывание воздуха через серию мелких отверстий, создающих пузырьки, которые затем ударялись о металлический образец. В другом аппарате плоский круглый диск, погруженный в воду, вращался на вертикальном валу он был гладкий и имел два кольцевых отверстия на краях с диаметрально противоположных сторон образцы из испытуемого материала укреплялись с таким расчетом, чтобы поверхность находилась в точках, где струя воды выходила из кольцевых отверстий, и чтобы кавитационные пустоты, образующиеся в отверстиях разрушались на поверхности и вызывали ее разрушение. [c.693]

Каскадные (полочные) аппараты применяются преимущественно в качестве конденсаторов смещения (см. рис. 5.2,а). В полом вертикальном цилиндре установлены на определенном расстоянии одна от другой (350—550 мм) плоские перфорированные полки в виде сегментов. Охлаждающая жидкость подается в аппарат на верхнюю полку. Основная масса жидкости вытекает через отверстия в полке тонкими струями, меньшая ее часть переливается через борт на нижележащую полку. Пар для конденсации подается через патрубок 1 в нижней части конденсатора и движется в аппарате противотоком к охлаждающей жидкости. Жидкость вместе с конденсатом выводится через нижний патрубок аппарата 2 и барометрическую трубу, а воздух отсасывается через верхний патрубок 3 вакуум-насосом. Кроме сегментных полок в барометрических конденсаторах при-менякртся кольцевые, конические и иной формы полки. [c.123]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология