След аэродинамический

Здания и технологическое оборудование, расположенные на промышленной площадке, деформируют ветровой поток, изменяя его скорость и направление. В деформированном потоке рассеивание примесей подчиняется иным закономерностям, чем рассмотренные ранее, и непосредственно связано с характеристиками течения. Течение, образующееся за твердым телом, называют аэродинамическим следом. Аэродинамический след вблизи тела называют также аэродинамической тенью. В зоне аэродинамической тени образуется циркуляционное движение, линии тока которого представляют собой замкнутые кривые. [c.72]

В отличие от насосов рабочие колеса в компрессоре могут быть неодинаковыми по диаметру и по форме. Обычно наружный диаметр колеса уменьшается с увеличением порядкового номера секции внутри секции колеса имеют, как правило, одинаковый диаметр, но могут отличаться шириной каналов в меридиональном сечении (в частности, отношением Ь Ю ) Это объясняется следующими причинами. Если диаметры и тип лопастного аппарата у всех колес в одном корпусе выполнять одинаковыми, что удобно технологически и удешевляет изготовление машины, то, поскольку объем протекающего газа уменьшается, а меридиональная скорость сохраняется постоянной, последние колеса окажутся чрезмерно узкими (Ь /О мало), что приведет к росту аэродинамических потерь и снижению к. п. д. Если же диаметры при переходе от первой секции к последующим уменьшаются, то получают приемлемые значения и в последних ступенях. [c.188]

Температура и концентрация в химически реагирующем газе при стационарном состоянии могут быть выражены как функция единственной пространственной переменной для следующих аэродинамических систем ламинарное или турбулентное течение Куэтта (современное название застойной пленки Нернста) системы с радиальной симметрией двухмерные и осесимметричные ламинарные течения вблизи передней критической точки . Конечно, должны быть заданы граничные условия (например, постоянство температуры стенки). [c.190]

В примерах 17, 18 и 19, рассчитывая ротор для V = 4 м / сек и И = 514 мм вод. ст. при л = 1475 об/мин и задавшись профилем лопаток, определяемым углами = 135° и 2 = 60 , для перемещения воздуха с уд. весом 7 = 1.2 лгг/л , мы нашли при числе лопаток Z = 18 следующие аэродинамические данные и размеры ротора [c.92]

При этом границы санитарно-защитной зоны должны быть наиболее удалены от основных источников вредных выбросов (основные производственные цехи, ТЭЦ и др.) с учетом розы ветров. В необходимых случаях при организации санитарно-защитной зоны следует предусматривать переселение жителей из населенных пунктов, попадающих в пределы санитарно-защитной зоны прорубку аэродинамических коридоров для отвода загрязненных воздушных масс в благоприятном для окружающего жилья направлении организацию дополнительных зеленых фильтров со стороны проектируемого города и населенных пунктов, создавая на свободных участках защитные лесонасаждения из газоустойчивых пород реконструкцию существующих зеленых насаждений на предзаводских территориях по типу скверов и т. д. [c.101]

На интенсивность нагарообразования в ГТД оказывают влияние следующие основные факторы качество топлива, аэродинамическое качество камер сгорания, температурный режим горения, температура деталей, режимы работы двигателя, дисперсность распыливания топлива, организация смесеобразования и продолжительность работы двигателя. [c.41]

Уровень звуковой мощности АВО в основном определяется окружной скоростью концов лопастей и развиваемым напором, однако не следует исключать влияние и других факторов величины зазора, жесткости аэродинамических элементов, относительного расположения вентилятора и теплообменных секций. Для АВО, установленных вблизи зданий, уровень шума АВО несколько выше, чем на открытых технологических площадках, что обусловлено экранирующим действием строений. Устранение причин повышенной шумности связано с индивидуальными особенностями системы охлаждения, но известен ряд факторов, способствующих снижению уровня шума. К этим факторам относятся уменьшение частоты вращения вентилятора, снижение напора, применение рациональной компоновки и жестких конструктивных элементов. [c.158]

В некоторых случаях, чтобы воспроизвести истинные условия обтекания отдельных деталей того или иного объекта, испытуемых в аэродинамических (гидродинамических) трубах или иа специальных стендах, требуются профили скорости специальной формы. (Например, при испытании отдельных элементов электрофильтров, батарейных циклонов, котлов, гребных винтов, помещаемых в вихревом следе за судном, н т. д.). Необходимые профили скорости в этом случае могут быть также созданы с помощью решеток, но специальных форм. [c.11]

При решении задачи следует учитывать следующее так как значение Re, 2 исследуемой поверхности заранее неизвестно, то при составлении алгоритма следует вводить ограничения по значению Re 2 на область действия критериальных уравнений по теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению. [c.33]

Можно облегчить режим работы элементов, во-первых, уменьшая вредное влияние на них перерабатываемых химически агрессивных веществ и окружающей среды, во-вторых, создавая соответствующие гидро- и аэродинамические режимы работы, выбирая оптимальные значения параметров технологических режимов (температура, давление и расход веществ) и обеспечивая оптимальный запас по нагрузке, мощности и прочности. Следует заметить, что замена одних элементов другими, рассчитанными на большие нагрузку, мощность или прочность, не обязательно приводит к повышению их показателей надежности. Это объясняется тем, что элементы, рассчитанные на большие на- [c.71]

На этом завершается выбор исходных данных, после чего выполняют тепловой и аэродинамический расчеты в следующей последовательности [c.36]

Порядок проведения теплотехнических и аэродинамических i испытаний предусматривает следующие основные этапы работы подготовительные работы на объекте испытаний теплотехнические и аэродинамические испытания АВО обработка материалов испытаний анализ экспериментальных данных. [c.53]

Возможны следующие методы теплотехнических и аэродинамических испытаний АВО при постоянном расходе теплоносителей, при переменном расходе теплоносителей, при постоянном расходе продукта и переменных температурах воздуха и продукта, при увлажнении охлаждаемого воздуха. В каждом из указанных методов при измерениях остаются неизменными те или иные параметры, характеризующие режим работы АВО. [c.60]

При размещении объектов следует учитывать, что над и за зданиями при обтекании их ветром образуется аэродинамическая тень, в зоне которой наблюдается замкнутая циркуляция воздуха. [c.86]

Из рис. 1У-6 видно, что меньшему аэродинамическому сопротивлению соответствует большая производительность вентилятора. Для возможности сопоставления рабочих параметров вентилятора с проектными следует привести их к условиям построения проектной характеристики по давлению и температуре. В практике испытаний встречаются следующие случаи отклонения фактических параметров вентилятора от проектных. [c.94]

Третий и наиболее общий случай работы аэродинамической схемы АВО предполагает как увеличение аэродинамического сопротивления теплообменных секций, так и смещение характеристики вентилятора (рис. IV-7, в). Положение точки фактической работы при а = апр определяется следующими соотно-щениями [c.96]

При рассмотрении и оценке аэродинамических качеств центробежного колеса и при изучении влияния на эти качества отдельных конструктивных параметров максимальный к. п. д. не следует считать единственным и достаточным критерием. Кроме к. п. д. следует учитывать еще ряд моментов, характеризующих способность колеса обеспечить основные параметры задания и взаимодействие колеса со смежными элементами проточной части. [c.93]

По конструктивной и аэродинамической схеме диффузорные аппараты центробежных компрессорных машин могут быть разделены на следующие группы безлопаточные диффузорные аппараты лопаточные диффузорные аппараты и диффузорные аппараты канального типа. [c.168]

Уменьшение ограждающего влияния стенки за счет размещения в объеме слоя сотовой насадки было проверено экспериментально на аэродинамической модели [59]. По сравнению со слоем без насадки отклонение скоростей потока за ним уменьшилось в 6 раз. К выводу о полезности разделения слоев катализатора на несколько сравнительно тонких частей пришли авторы [83, 84]. Для ослабления влияния стенки в насадках абсорбционных колонн также рекомендуется установка перегородок [11. В связи с этим следует отметить, что так как вышележащие слои сыпучего материала не передают давление на подсводовый объем и на днище передается только давление последнего, то и пористость внутри этого объема будет неоднородной [851. [c.41]

Для интенсификации процессов тепло- и массообмена при распылительной сушке жидких материалов успешно используют методы увеличения относительных скоростей движения фаз и объемных коэффициентов теплообмена путем более эффективного использования объема сушильной камеры. Этот способ интенсификации тепло- и массообменных процессов следует считать весьма перспективным, так как при этом значительно уменьшаются габариты сушильной камеры, упрощается конструкция аппарата, улучшается аэродинамический режим. [c.151]

Аэродинамическая обстановка движения воздуха у кольцевого бортового отсоса существенно отличается от условий в поле действия прямолинейных бортовых отсосов. В данном случае следовало бы решить пространственную задачу о подтекании воздушных частиц из бесконечности к всасывающей щели, учитывая при этом воздействия на частицы всех элементов всасывающего контура. Задача эта с математической точки зрения сложна. Представляется, однако, возможным упростить постановку задачи на основе следующих соображений. Непосредственный интерес [c.70]

Следует отметить, что эффективность очистки ПРП зависит от выбранного соотношения центробежной и аэродинамической сил и теоретически может достигать единицы. Величина центробежной силы является функцией числа оборотов и диаметра ротора, величина аэродинамической силы — функцией скорости просасывания воздуха через перфорацию ротора, т. е. производительности вентилятора. [c.291]

Эти данные показывают, что частицы таких веществ, как хлорид ртути, оксид магния, практически гомогенны и состоят из плотно упакованных единиц. Другие частицы представляют собой агломераты и их масса намного меньше значения, которое следовало бы ожидать в результате измерения их диаметра под микроскопом. Поэтому знание только размеров и формы агломерированных частиц не дает достаточных оснований для использования их в расчетах аэродинамического сопротивления. [c.224]

Исходя из равенства центробежной силы и силы аэродинамического сопротивления воздуха движению частицы пыли для определения производительности ПРП предложено следующее выражение [c.292]

Прибор может быть оборудован вибрационным устройством (2—10 колебаний в 1 с) для имитации условий испарения топлив в баках реактивных самолетов, при полете которых отсутствует нагрев топлива за счет аэродинамического эффекта или от двигателя. В этом случае процесс испарения топлива будет сопровождаться понижением его начальной температуры в зависимости от величины теплоты испарения топлива. Поэтому испытания проводят вначале при температуре, которую имеет топливо в баках самолетов перед полетом, а затем при температуре, которую рассчитывают следующим образом. По количеству топлива, испарившегося при первом определении, находят коэффициент К, учитывающий теплоту испарения топлива. Его значения приведены ниже [13, с. 56—61] [c.19]

Граничные эффекты зависят от типа границы. Теоретические соображения и экспериментальные работы позволили установить коэффициенты для модифицированного уравнения закона Стокса (1У.4) для следующих случаев частица вблизи одной стенки частица между двумя параллельными стенками частица, движущаяся вдоль оси бесконечно длинного цилиндра. Аэродинамическое сопротивление потока вблизи границы Fw может быть рассчитано из следующего соотношения [c.209]

В связи с этим в ведущих капиталистических странах — крупных продуцентах автомобилей — в период энергетического кризиса был широко развернут комплекс научно-технических работ по повышению топливной экономичности двигателей и автомобиля в целом. Эти работы ведутся в следующих основных направлениях повышение эффективного к. п. д. двигателя и трансмиссии, снижение собственной массы автомобиля, применение электронной системы контроля режима работы двигателя, уменьшение аэродинамического сопротивления, снижение сопротивления качению. Большое значение придается также мастерству вождения автомобиля, качеству автомобильных дорог и оптимальной организации рабочих процессов при эксплуатации. [c.38]

Вихревая дорожка в следе за цилиндром па рнс. 3.9 известна под названием вихревой дорожки Кармана. Она обычно возникает в следах за телами, образующими препятствие набегающему потоку. Из-за низких скоростей струек жидкости в пограничном слое вихревые дорожки образуются не только а следе за препятствием в виде цилиндра, по также и в следе за плоскими пластинами, параллельными набегающему потоку (как в случае, изображенном па рис. 3.7) нли за обтекаемыми телами с аэродинамическим профилем (рис. 3.11). [c.49]

Опыты проводились следующим образом. После установки моделей выхлопа вытяжки и воздухозабора притока на координатнике окно камеры закрывалось в выхлопе задавался определенный расход задымленного воздуха и такой же расход извлекался из воздухозабора с помощью шиберной заслонки при вентиляторе аэродинамической трубы устанавливалась необходимая скорость ветрового потока задымленная струя приобретала траекторию, соответствующую местным условиям, и фотографировалась в свете прожектора, направленного на входной коллектор трубы. [c.51]

Если длина здания меньще 10 его высоты, то граница аэродинамического следа, аэродинамической тени и зоны подпора понижается, так как при уменьщеиии длины здания, влияние обтекания его с торцов возрастает. [c.30]

При экспериментальном исследовании сопротивления шара или частицы иной формы надо учитывать осложняющие факторы. Если частица обдувается в аэродинамической трубе, то обтекание может нарушаться держателем, который закрепляет ее в определенном положении. Кроме того, существенна и степень начальной турбулентности обдувающего потока. Так, при больших значениях критерия Re, рассчитанного на диаметр частицы, сильно турбулентный внешний поток может разрушить турбулентный след, образующийся за частицей, и изменить закон ее сопротивления. Незакрепленные и взвешенные в потоке частицы могут вращаться, изменять свою ориентацию по потоку и совершать сложное непрямолинейное движение. Подробный обзор исследований, посвященных влиянию турбулентности набегающего потока, вращения, шероховатости и формы частиц и других факторов на сопротивление, приведен в серии статей Торобина и Говэна [12]. [c.28]

Механизм псевдоожижения заключается в следующем. При подаче вертикального восходящего потока псевдоожижающего агента (газа или жидкости) через слой зернистого материала, лежащий на перфорированной решетке аппарата, на его частицы действуют аэродинамические силы. При малых скоростях слой остается неподвижным, с увеличением скорости отдельные частицы начинают двигаться одна относительно другой, и слой расширяется. При более высокой скорости потока достигается состояние, когда почти все частицы совершают сложное относительное движение, слой переходит во взвешенное (псевдоожиженное) состояние. Началу псевдоожижения соответствует равенство сил гидродинамического сопротивления слоя весу всех его частиц. В действительности требуется еще учитывать силы сцепления между частицами. Началу псевдоожижения соответствует некоторая скорость при которой преодолеваются силы сцепления и перепад давления становится равным весу частиц, приходящемуся на единицу поперечного сечения слоя. Зависимости перепада давления на высоте слоя с учетом архимедовых сил имеют следующий вид [c.119]

Продувочные свечи наружных установок следует рааполагать от зданий на расстоянии не менее 15 м. Свеча должна быть выведена выше зоны аэродинамической тени ближайших зданий, но не менее чем на 1 м выше самой верхней точки окружающих ее зданий. [c.100]

Тепловой и аэродинамический расчет АВО с параллельной схемой включения аппаратов и теплообменных секций при охлаждении жидких и газовых продуктов без изменения их arpe-гатного состояния, как правило, не вызывает каких-либо трудностей. Общий тепловой поток делится на число АВО, и расчет проводится до получения f р и f ф с дальнейшим определением Пр и Пф. Следует отметить, что физические и теплофизические свойства продукта должны определяться для условий [c.41]

Следует подчеркнуть, что по своей аэродинамической схеме центробежная машина сложнее осевых турбомашин. Отсутствие однозначной связи между градиентами давлений и скоростей, пространственный характер потоков и ряд других специфических явлений усложняют математический анализ и затрудняют использование теории решеток для создания инженерных методов расчета. С другой стороны, несмотря на ярко выраженную систему каналов, нельзя также ограничиваться элементарной канальной теорией одномерного потока и опытом, накопленным в области расчета обычных каналов различной степени диффузор иости. Неоднородность силового поля на различных участках проточной части, сочетание диффузорности с криволинейностью каналов и с косыми срезами на краях, взаимодействие врагцающихся и неподвижных элементов проточной части — все это вызывает ряд сложных явлений и обусловливает пространственный характер течения внутри каналов и неравномерную структуру потока. Это доказывает, насколько велико значение экспериментальных исследований в общем комплексе работ по аэродинамическому усовершенствованию центробежных компрессорных машин и методов их расчета. [c.4]

Использование безразмерных параметров при обработке экспериментальных данных широко обсуждается в работах [Johnstone,1957 Langhaar,1951 Perry,1973]. На основе этих и других работ можно заключить, что при проведении экспериментов в аэродинамических трубах важны следующие параметры размер облака газа L , Ly, L , м плотность выброшенного газа Pg, кг/м плотность воздуха Рд, кг/м кинематическая вязкость воздуха Д, м /с скорость ветра U, м/с [c.129]

Это означает, что эксперименты в аэродинамической трубе могут проводиться при скоростях потока, более высоких чем те, которые следовало бы выбирать, если использовать число Фруда в качестве определяющего масштаб параметра. Однако при этом модель будет строго применима только для внешних областей облака, где D близко к 0. Это приближение известно как "приближение Буссинеска" (см. [Turner,1973]). [c.130]

В отчете [На11,1982а], где сравниваются результаты шести экспериментов в Портон-Дауне с результатами, полученными при моделирования этих же экспериментов в аэродинамической трубе, сделаны следующие выводы [c.131]

Во второй серии опытов исследовали влияние конструктивных параметров входа и выхода на аэродинамические характеристики сушильной камеры при фиксированном расходе воздуха Ь = 120 нм /ч, а относительные размеры входа (ХЬвх/Ь) и выхода ((1о/0) изменяли в следующих пределах ЕЬвх/О = 0,022-0,155 йоЮ = 0,2-0,636. При этом за размер выходного отверстия сушильной камеры условно принимали диаметр отверстия на крышке камеры. Такой подход упрощает исследования, так как позволяет изменять относительный размер выходного отверстия в широких пределах на одной и той же камере. [c.165]

После этого производится расчет следующих змеевиков подогрева технологического воздуха, пара, питательной воды, тошшва и затем аэродинамического тракта печи (Ллок Е) и коэффициент полезное действия печи. [c.185]

Ограничения, накладываемые вибрацией труб. Совокупность нескольких элементов, состоящих из ряда параллельных труб, отвечает условиям табл. 11.4. Однако может возникнуть необходимость в ограничении длины трубы во избежа1гие вибраций. Частоту пульсации аэродинамических сил, вызывающих колебания трубы, грубо можно оценить с помощью данных рис. П6.6. Она составляет 100 гц. Из рис. П6.7 следует, что длина гладкой пустой стальной трубы с наружным диаметром 15,88 мм, соответствующая собственной частоте колебаний 100гг , для первой гармоники составляет 965 мм. Частота колебаний оребренных труб будет ниже, поскольку вес гладкой трубы завей примерно 0,328 кПм, а вес оребрения составляет примерно 0,445 кГ м. Зес ребра можно рассчитать, исходя из половины 0,426 м м — полной поверхности оребрения с обеих сторон ребра. Эта величина умножается на вес оребрения на единицу теплоотдающей поверхности. Для ребра толщиной 0,254 мм эта величина составляет примерно 2,2 кПм . Вес воды в трубе составляет примерно 0,15 кПм. [c.224]

Точный расчет процесса невозможен 1Гз-за сложности аэродинамического профиля движения газа в циклоне. Поэтому необходимо ввести некоторые упрощения в уравнение (П-Й). Предполагается, что скорость ш равна скорости газа на входе в циклон, а г — радиус циклона. Затем делается допущение, что ширина газовой спирали в циклоне 5 равна ширине потока во входном трубопроводе. Если в спирали х витков, то длина пути газа в циклоне 2пгх. Время осажделия частицы на стенке (максимальное для частицы, находящейся на внутренней стороне спирали на входе) можно представить следующим образом [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология