Геометрический напор газов

Геометрический напор газов........... [c.3]

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЙ НАПОР ГАЗОВ [c.97]

Полный напор Я, развиваемый компрессорной машиной, так же как и для насосов, определяется разностью гидродинамических напоров на выходе Яв и на приеме Я машины. Вследствие незначительной плотности газа обычно геометрическим напором пренебрегают и учитывают лишь статический и динамический напоры, поэтому [c.178]

Давление, возникающее за счет геометрического напора, определяется для любой точки объема полем температур и физическими свойствами газов. Однако в первом приближении, взяв за основу предположение, что изотермические поверхности представляют собой горизонтальные плоскости, можно считать, что эта составляющая определяется только температурой и ординатой, т. е. является f(z, 1). Если температура и физические свойства среды, заполняющей ограниченное пространство, не отличаются от атмосферных, то г, /) = О и, следовательно, эта составляющая отсутствует. [c.118]

Продукты горения отводят из печи при помощи дымовой трубы или путем искусственной тяги. При отводе продуктов горения дымовой трубой.используется геометрический напор, создаваемый столбом горячих газов в трубе. Теоретическая величина разрежения, создаваемого дымовой трубой (рис. 9,а), равна [c.65]

Первый член правой части уравнения представляет собой полное разрежение (геометрический напор с отрицательным знаком), создаваемое столбом горячих газов высотой Н, второй член — потерю напора на создание разности скоростей у устья и основания трубы и третий — потерю напора. на трение газов о стены трубы. [c.263]

Если газ находится под давлением выше атмосферного, статический напор имеет знак плюс, а ниже атмосферного — знак минус. Геометрический напор — это напор положения газа относительно некоторого уровня. Он появляется в том случае, когда объемная масса газа отличается от объемной массы окружающего атмосферного воздуха, что вызывает стремление газа подниматься вверх или опускаться вниз в зависимости от того, тяжелее он или легче окружающей атмосферы. Геометрический напор в полостях, заполненных горячим газом, на уровне Н от верхней границы газов равен разности массы 1 м наружного воздуха ув и I лг газов уг. умноженной на эту высоту Н [c.74]

Напомним, что естественный геометрический напор имеет место в сосуде, заполненном газом, более легким, чем окружающий воздух (например, горячими дымовыми газами). Если в сосуде на высоте Я от плоскости раздела воздуха и легкого газа поставить й-образный [c.97]

Напомним, что естественный геометрический напор имеет место в сосуде, заполненном газом более легким, чем окружающий воздух (например, горячими дымовыми газами). Если в сосуде на высоте Н от плоскости раздела воздуха и легкого газа поставить U-образный манометр (рис. 2-5), то он покажет избыточное давление, соответствующее столбику воды высотой 6 мм и равное Ар=9,81,6, н/м . [c.40]

Как видно, при заданном значении Vh и неизменном средняя скорость поршня многооборотного компрессора будет выше, чем у малооборотного, несмотря на уменьшенные геометрические размеры. В этом одна из причин, препятствующ,их выбору чрезмерно высокого числа оборотов вновь проектируемых компрессоров. Повышение числа оборотов проектируемых компрессоров должно быть неразрывно связано с усовершенствованием узлов, работа которых зависит от скорости поршня. Так, например, необходимо усовершенствование известных или поиски новых типов клапанов для обеспечения своевременности посадки пластин на седло и снижения потерь напора газа (депрессии), а также для повышения их долговечности. [c.143]

При движении через неорошаемую насадку из измельченных материалов любого размера и любой геометрической формы потеря напора газа. [c.402]

Тяга, создаваемая трубой, должна быть равна сумме сопротивлений газоходов и трубы. Расчет проводится по обычным формулам с учетом потерь на трение, местные сопротивления и преодоление геометрического напора в трубе. Коэффициент трения ср Д я металлических труб принимается равным 0,015—0,03, для кирпичных труб и газоходов — 0,045—0,050. Диаметр выходного отверстия трубы определяется из условия обеспечения скорости газов на выходе из трубы 2,5—3 м/с. Такая скорость необходима для того, чтобы не было задувания газов ветром в трубу. Обычно скорость газов в трубе составляет 4—8 м/с. Если сопротивление дымового тракта превышает 200—300 Па, ставится дымосос. Скорость газов в трубе при наличии дымососа равна 8—16 м/с. [c.105]

Понимание важных явлений, описываемых в данной главе, будет в значительной степени облегчено, если привести обзор основных физических явлений, касающихся подъемной силы газов (геометрического напора), скоростного напора, трения между газами и твердыми телами, вязкости (внутреннего трения) и инжекции. Правда, все I эти законы можно найти почти в любом техниче- 5- ском справочнике, но они обычно приводятся в такой форме, при которой инженеру-печнику неудобно ими пользоваться. [c.388]

При прохождении нагреваемого продукта через трубы печи или при прохождении дымовых газов через отдельные части печи в трубопроводе пли дымоходе возникает сопротивление протекающему продукту, с одной стороны, в результате трения о стены, с другой — в результате местных сопротивлений, обусловленных изменением направления потока, п, наконец, в результате изменения геометрической формы печи. Общая потеря напора равна сумме потери динамического напора А/ д плюс потери напора на трение А/ тр, плюс сумма местных сопротивлений 2 А/ м.с и плюс потери статического напора на преодоление высоты А >ст - [c.101]

В этом методе учтено, что с увеличением окружной скорости газа степень очистки увеличивается до определенного значения, после чего остается постоянной, а потеря напора и, следовательно, расход энергии прогрессивно возрастают (пропорционально квадрату скорости). Поэтому для каждой серии геометрически подобных циклонов можно установить экономически целесообразные пределы потери напора (или пропорцио- [c.235]

Все величины в этой формуле, кроме п [об/мин], подставляются в системе СИ. Под удельным числом оборотов подразумевается частота вращения эталонного компрессора, геометрически подобного проектируемому, который работает на аналогичном газе при 0 = 1 м /с и напоре Н , = I м. Удельное число для ЦБК, определяемое по выражению [c.73]

На рис. 34, а показана эпюра распределения динамических напоров по оси горелки в горизонтальной плоскости. Видно, что динамический напор плавно уменьшается как вдоль оси факела, так и поперек оси. Важно при этом отметить, что у передних горелок наблюдается смещение к аэродинамической оси факела от его геометрической оси к фронтовой стенке топки. Это смещение довольно значительное и на расстоянии 1200 мм от обреза щели составляет около 100 мм для горелок с диаметром огневых отверстий 2,2 мм и более. Уменьшение диаметра отверстий до 1,5 мм уменьшает смещение факела до /1 = 64 мм на том же расстоянии от щели. Это обстоятельство необходимо учитывать при расположении горелок в топке для предохранения фронтовой стенки от перегрева. Скорость движущихся горящих частиц газа и раскаленных продуктов горения, составляющая при номинальной нагрузке 44 м/сек на выходе из щели, на расстоянии примерно [c.175]

Известны конструкции, в которых для прокачки воздуха через межреберное пространство используют эжектор, установленный на выходящем из камеры разделения нагретом потоке. В таких конструкциях пока не удалось добиться значительного повышения КПД охлаждением стенок камеры. По нашему мнению, полученные результаты далеки от предельно возможных при рассматриваемом способе охлаждения. Относительный расход нагреваемого потока мал, так как охлаждение стенок рационально только при больших значениях ц. Даже при совершенной конструкции эжектора нельзя рассчитывать на одновременное создание повышенного напора и большого расхода охлаждающего воздуха. В связи с этим интенсивного охлаждения стенок камеры разделения можно ожидать лишь при удачном сочетании режимных параметров эжектора и геометрических параметров теплопередающей поверхности. В известных конструкциях не найдено такого сочетания. В частности, в них предусмотрены ребра по всей длине камеры (осевые ребра). Напомним, что на начальном участке камеры температура стенок близка к температуре окружающего воздуха, поэтому оребрение на начальном участке приводит к неоправданному увеличению гидравлического сопротивления каналов, уменьшению производительности эжектора и, в конечном итоге, к уменьшению теплового потока от стенок к охлаждающему воздуху. Некоторые из известных конструкций были реализованы при диаметре камеры До<20 мм. При уменьшении диаметра возрастает относительный осевой тепловой поток по стенкам камеры, направленный от дросселя к сопловому сечению. Оребрение стенок неизбежно сопряжено с увеличением площади поперечного сечения стенок, т. е. с возрастанием роли осевого теплового потока. В связи с этим наличие ребер на начальном участке привело к повышению температуры стенок и на начальном участке происходил нагрев, а не охлаждение газа в периферийных слоях вихря. [c.83]

Частицы газа в каналах рабочего колеса совершают сложное движение — перемещаются вдоль лопаток и одновременно вращаются вместе с рабочим колесом. Различают окружную скорость вращения частицы и и относительную скорость перемещения частицы по отношению к лопатке w. Абсолютная скорость с движения частицы равна геометрической сумме окружной и относительной скоростей. Теоретический напор (в м), создаваемый лопатками колеса, определяют из формулы [c.11]

Давление газов в циркуляционных зонах зависит от расположения последних и скорости движения. В центре, циркуляционных зон, где движения нет, давление является промежуточным между давлением у стенки во встречной ветви и давлен-ием у струи в С оутной ветви циркуляционного потока с поп равкой на геометрический напор. Огносительно низкая скорость движения газов в циркуляционно й зоне не дает основания предполагать в центре этой зоны давления, определяемого только циркуляцией. [c.119]

Вследствие большого числа переменных факторов, вызывающих погрешность регулирования, не связанную с точностью прибора (изменяющиеся динамический и геометрический напоры в печи и импульсных трубах, колебания давления снаружи печи), реально достигаемая точность регулирования давления в печи не выше 1 н мР- (0,1 мм вод. ст.) [77]. Меньшая точность нежелательна, поскольку на уровне пода печи должно поддерживаться минимально возможное положительное давление, и увеличение его на 2—3 н/лг2 (0,2—0,3 мм вод. ст.) вызывает заметное усиление выбивания газов и разгорание окна загрузки и стен камеры печи. [c.288]

Если геометрический напор имеет одинаковое направление с движением газа, то ему придают знак плюс, если разное — знак минус. Движение газов по каналам происходит аналогичио движению жидкости под влиянием разности давлений, которая называется скоростны.м или динамическим напором. Между скоростью движения газа ш и динамическим напором Лдин существует зависимость, выражаемая формулой 2 2 [c.61]

Для решения вопросов, связанных с движением газов, используется закон сохранения энергии, сформулированный итальянским ученым Д. Бернулли. Применительно к реальному газу, встречающему по пути сопротивление движению, уравнение Бернулли можно сформулировать следующим образом при установившемся движении реального газа для каждой частицы сохраняется неизменной сумма напоров статического, геометрического, динамического и напора, потерянного на сопротивления (Лпот). При движении газов происходит превращение напоров геометрического в статический, статического в динамический, динамического в статический или потерянный. Статический напор перейти обратно в геометрический не может. В сосуде, показанном на рис. 6, геометрический напор в точке / равен Лгеом= = Я (— Тг) кгс/м , а статический напор / стат — О, тзк как в этом месте газ соприкасается с атмосферой и напоры их равны. В точке 2 геометрический напор равен О, зато газ в этом положении обладает (если пренебречь потерями напора на сопротивление движению газа) статическим напором, равным /1стат=Я] 1>° — у кгс/м , указываемым манометром, т. е. геометрический напор полностью перешел в статический. В точке 3, если также пренебречь сопротивлением движению газа, газ имеет динамический [c.76]

Ргеом — геометрический напор геометрическим напором гавы обладают в том случае, когда плотность их меньше плотности окружающих их других газов. В этом случае газы стремятся подняться -вверх. Геометрический напор может быть подсчитан по следующей [c.313]

Из этих уравнений видно, что при движении газов (газа, вовдуха, продуктов горения) в коксовых печах снизу вверх геометрический (гидравлический) напор [Л (/)в - />г)]> Действующий на участке, является дополнительной движущей силой и при каждом последующем давление по высоте сечения увеличивается, то есть разрежение уменьшается. [c.147]

Здесь Z — геометрическая высота р — давлехше у — удельный вес жидкости или газо-жидкостной смеси v — средняя скорость потока h — полные потери напора g — ускорение силы тяжести — напор, создаваемый внешней механической работой. [c.129]