Дымовые газы сопротивление

Если сопротивление движению дымовых газов не превышает 200—300 Па, ограничиваются естественной тягой, т. е. устанавливают дымовую трубу. Высоту дымовой трубы вычисляют по формуле [c.132]

Удельное сопротивление пыли, осаждаемой в электрофильтрах, лежит в пределах от 10 Ом-м (для газовой сажи) до 10 2 Ом-м (для сухой известняковой пыли) при 90 °С [794]. Для наиболее эффективной работы удельное сопротивление пыли должно составлять от 10 до 5-10 Ом-м. Если частицы обладают малым удельным сопротивлением (например газовая сажа), они быстро разряжаются, касаясь заземленного электрода. Поскольку молекулярные силы и силы поверхностного натяжения недостаточны для удержания частиц сажи на осадительном электроде, эти частицы повторно увлекаются в газовый поток. Угольные частицы в дымовых газах имеют тенденцию проскакивать или проползать сквозь электрофильтр, если электроды выполнены в виде плоских пластин, и для предотвращения этого не предусмотрены никакие меры. [c.464]

Сопротивление трения в газоходе определяется по уравнению гидравлики и зависит от скорости движения дымовых газов (4 — 6 м/с), длины газохода и степени его шероховатости. [c.565]

Увеличение скорости движения потока дымовых газов достигается уменьшением до определенного минимума ширины камеры конвекции и расстояния между осями труб. Однако это вызывает увеличение высоты камеры конвекции и соответственно сопротивления движению дымовых газов, что и предопределяет выбор допустимой скорости двин ения дымовых газов. [c.89]

Примем для расчета коэффициента теплопередачи по данным табл. 7 приложения следующие термические сопротивления со стороны азота (дымовые газы) г, =6-10 (м -К)/Вт со стороны пара (конденсат) — = 0,4-10 (м -К)/Вт. [c.165]

При прохождении нагреваемого продукта через трубы печи или при прохождении дымовых газов через отдельные части печи в трубопроводе пли дымоходе возникает сопротивление протекающему продукту, с одной стороны, в результате трения о стены, с другой — в результате местных сопротивлений, обусловленных изменением направления потока, п, наконец, в результате изменения геометрической формы печи. Общая потеря напора равна сумме потери динамического напора А/ д плюс потери напора на трение А/ тр, плюс сумма местных сопротивлений 2 А/ м.с и плюс потери статического напора на преодоление высоты А >ст - [c.101]

С увеличением температуры уходящих газов и высоты дымовой трубы тяга возрастает, однако снижается к. п. д. трубчатой печи. Искусственную тягу применяют в случае повышенного гидравлического соиротивления газового тракта и пониженной температуры отходящих газов. Сопротивление газоходов потоку отходящих газов складывается из следующих основных составляющих а) сопротивления трения о стенки газоходов б) сопротивления при движении через пучок конвекционных труб в) местных гидравлических сопротивлений, связанных с изменением сечений и конфигурации потока г) сопротивлений регулирующих приспособлений (шибера, заслонки и т. п.) д) сопротивления воздухоподогревателя е) преодоления гидростатического давления уходящих газов. [c.214]

Заполнив бункер высушенным катализатором, открывают задвижку под бункером и ссыпают катализатор в прокалочную колонну. Объем бункера соответствует полезному объему прокалочной колонны, т. е. одной загрузке. Заполнив колонну катализатором, разжигают топку под давлением (на жидком топливе), направляя дымовые газы в атмосферу. Затем, отрегулировав горение в топке, дымовые газы вводят в кожух прокалочной колонны. Прогрев кожух и удостоверившись в нормальном горении топлива, направляют дымовые газы в низ прокалочной колонны в минимальном количестве, необходимом лишь для преодоления сопротивления слоя катализатора. Затем начинают медленный подъем температуры дымовых газов на выходе из топки и разогрев катализатора. Разогрев системы продолжают примерно 10—12 ч за это время вводят такое количество дымовых газов, чтобы не было уноса катализатора сверху. Достижение температуры в низу колонны 600—650° С считается началом прокаливания катализатора. Продолжительность прокаливания при этой температуре 10 ч. [c.68]

Если сопротивление движению дымовых газов превышает 300 Па, устанавливают дымосос. Мощность электродвигателя дымососа Л/ дв (кВт) рассчитывают но формуле [c.132]

В дальнейшем при рассмотрении потоков слово газ будет чаш,е всего опущено, а под жидкостью будут подразумеваться как капельные вещества (вода, нефть, масло и др.), так и упругие (воздух, пар, дымовые газы и др.). Аналогично гидравлическое сопротивление будет характеризовать сопротивление, возникающее при движении любых жидкостей и газов. Только в тех частных случаях, когда будет рассматриваться именно газ как упругое вещество, вместо жидкости будет употребляться слово газ (например, в электрофильтрах). [c.14]

Гидравлическое сопротивление зоны п продольного прохода дымовых газов рассчитывают по формуле [c.214]

Если одна дымовая труба обслуживает несколько печей, то расчет ведут на суммарное количество дымовых газов и берут разрежение по наибольшему сопротивлению дымового тракта (а не по сумме сопротивлений всех печей). Так как совместная работа печей создает ряд дополнительных неблагоприятных условий (подсосы от неработающих печей, взаимное влияние нескольких подводимых потоков и пр.), то следует брать наибольший запас по количеству газовой среды и разрежению. [c.215]

Потери напора на пути дымовых газов охватывают потери динамического напора, потери на трение, потери в результате местных сопротивлений и потери статического напора (см. уравнение 86). [c.107]

Отличительной особенностью котлов-утилизаторов, как оборудования для генерации пара, является необходимость обеспечения пропуска большого кол>1чества греющих дымовых газов на единицу вырабатываемого водяного пара (Е1/д.г/С). Это отношение является прямой функцией начальной на входе в аппарат температуры дымовых газов и их расходом. Вследствие сравнительно невысокой температуры дымовых газов для генерирования пара их удельный расход в котлах-утилизаторах намного выше (в 8—10 раз), чем в обычных топочных котлах. Повышенный удельный расход греющих газов на единицу вырабатываемого пара предопределяет конструктивные особенности котлов-утилизаторов. Они имеют большие габариты, высокую металлоемкость. На преодоление дополнительного газодинамического сопротивления и создание требуемого разрежения в топке печи (на тягу) затрачивается 10—15% эквивалентной электрической мощности котла-утилизатора. [c.76]

Промышленное применение целесообразно для очистки больших объемов дымовых газов, так как аппарат высокопроизводителен (при D=l м перерабатывает до 20 000 м /ч газа), обладает небольшим сопротивлением (400—800 Па) и дает высокую степень очистки от пыли y = 93—99% в зависимости от размера частиц) [c.232]

Основным фактором, предопределяющим эффективность передачи тепла конвекцией, является скорость движения дымовых газов, поэтому при конструировании трубчатых печей стремятся обеспечить ее наибольшее значение. Это достигается размещением минимального числа труб в одном горизонтальном ряду и выбором минимального расстояния между осями труб. Однако при повышении скорости дымовых газов в камере конвекции увеличивается сопротивление потоку газов, что и ограничивает выбор величины скорости. С другой стороны, сокращение числа труб в одном горизонтальном ряду приводит к увеличению высоты камеры конвекции. Это обстоятельство также предопределяет выбор допустимой скорости движения дымовых газов в камере конвекции. [c.507]

В трубчатых печах эти условия обычно обеспечиваются естественной тягой, создаваемой дымовой трубой. При естественной тяге движущей силой, обусловливающей движение дымовых газов и преодоление гидравлических сопротивлений, является разность давлений слоя атмосферного воздуха и дымовых газов в трубе (рис. ХХ1-27). [c.562]

Одним из основных составляющих сопротивления потоку дымовых газов является сопротивление пучка конвекционных труб. [c.564]

Сопротивление пучка конвекционных труб главным образом зависит от скорости движения дымовых газов в свободном сечении между трубами (5 — 8 м/с), от числа рядов труб и их диаметра, способа размещения труб (шахматное или коридорное), расстояния между осями труб по горизонтали и вертикали. Для расчета этой величины предложен ряд уравнений или номограмм, приведенных в специальной литературе. В действующих печах потеря напора в камере конвекции составляет приблизительно 40 — 80 Па. [c.564]

Если общее сопротивление потоку дымовых газов большое, а естественная тяга, которая может быть создана трубой, недостаточна вследствие сравнительно низкой температуры дымовых газов, то применяют искусственную тягу, при которой дымовые газы отсасываются из печи вентилятором, создающим необходимое разрежение, и нагнетаются в дымовую трубу. [c.565]

При положительном эффекте самотяги (направление потока снизу вверх) общее сопротивление / общ уменьшается на величину Лс, определяемую по уравнению (20. 159), а при отрицательном эффекте самотяги (движение газа сверху вниз) общее сопротивление на эту же величину увеличивается. Для печи, схема которой приведена на рис. 20. 1, в топочной камере дымовые газы от факела движутся вверх к перевальной стене, здесь имеет место положительный эффект самотяги. Через камеру же конвекции движется нисходящий поток газов, обусловливающий отрицательный эффект самотяги и соответственно увеличивающий общее сопротивление, которое должно быть преодолено потоком. Сопротивление воздухоподогревателя включает трение и местные сопротивления, которые определяются нри помощи приведенных ранее расчетных уравнений. [c.511]

Поскольку стандартный набивной фильтрующий слой обладает высоким сопротивлением потоку дымовых газов, его редко используют для улавливания частиц. Иногда он полезен при улавливании туманообразных веществ, так как при этом отсутствует проблема извлечения частиц из набивки фильтрующего слоя. Как правило, в качестве набивки используют кокс, кольца Рашига седловидные насадки или щебень. Для улавливания твердых частиц существует модифицированная модель установки, где в промежутке между удерживающими решетками расположен слой сферических тел малой плотности (рис. IX-19), находящийся во взвешенном состоянии под напором восходящих газов. [c.411]

Для дымовых газов на электростанциях часто используют центробежные прямоточные или противоточные уловители многоячейкового циклонного типа (рис. Х-38). Однако такое сочетание не всегда может успешно применяться. Например, при улавливании летучей золы из котлов, в которых сжигался уголь из месторождения в Новом Южном Уэльсе, обладающий исключительно высоким удельным сопротивлением, комбинированная установка дала более низкие к.п.д., чем один электрофильтр. Это объясняется тем, что механический улавливатель удаляет крупные частицы, которые, оказывается, содействуют агломерации в электрофильтре. [c.509]

Эффективность передачи тепла конвекцией обусловлена прежде всего скоростью движения дымовых газов в конвекционной камере. Стремление к большим скоростям, однако, сдерживается допустимыми величинами сопротивления движению газов. [c.203]

Оптимальный предел регенерации тепла пародистиллятов, дистиллятов и остатков перегонки для подогрева сырья предопределяется экономикой процесса. Чем больше регенерируется тепла, тем больше поверхность теплообмена и число регенераторов, выше гидравлические сопротивления, а следовательно, и расход энергии на их преодоление. Кроме того, чем выше температура предварительного подогрева сырья, поступающего в огневые нагреватели (печи), тем выше (в отсутствие воздухоподогревателя) должна быть температура отходящих дымовых газов и ниже к. п. д. печей. Так, в среднем повышению температуры нагрева нефти на 1° С соответствует повышение температуры отходящих дымовых газов на 6° С. Сопоставление затрат, обусловливаемых усилением регенерации тепла, со стоимостью сэкономленного топлива позволяет выбрать экономически целесообразную степень регенерации тепла для данной технологической установки. [c.270]

При этом сопротивление газового и воздушного трактов возрастает незначительно и нет необходимости в применении мощных вентиляторов и дымососов. Е.ажным достоинством такого воздухоподогревателя является то, что температура стенки тепловой трубы (при квалифицированном выборе конструктивных характеристик н заполнении тепловой трубки теплоносителем) во время работы поддерживается значительно выше точки росы, что создает условия для на. ежной эксплуатации аппарата в коррозионной среде. В отличие от воздухоподогревателей обычных конструкций, где сквозная коррозия труб приводит к перетоку части воздуха в дымовые газы, разрушение стенки тепловой трубы мало отражается на работоспособности аппарата. При этом незначительно уменьшается поверхность теплопередачи. [c.87]

Когда закоксовываются нирозмеевики, происходит постенен-ное повышение температуры стенки трубы, растет перепад давления, а в местах перегрева труб могут наблюдаться белые пятна. Об образовании отложений кокса в пирозмеевиках судят и по возрастанию температуры дымовых газов на перевале печи. Закоксованпость ЗИА характеризуется ростом гидравлического сопротивления системы с повышением температуры продуктов пиролиза после ЗИА. Увеличение гидравлического сопротивления в пирозмеевиках и ЗИА сопровождается повышением давления в печном агрегате и как следствие этого растет время контакта, снижается выход низших олефинов. [c.198]

Сопротивления при движении дымовых газов в печи складываются из потерь напора в камере конвекции, разрежения в камере радиации, сопротивления газоходов и дымовой трубы. Разрежение в камере радиации АРрад поддерживается в пределах 20—40 Па. Потери напора в камере конвекции ЛРкои складываются из сопротивления на трение газов в конвекциолиом пучке труб и статического напора. Последняя составляющая учитывается для печей с нижним отводом дымовых газов. Потери напора при верхнем расположении камеры конвекции также составляют 20—40 Па. Сопротивление газоходов рассчитывают по формуле Дарси—Вейсбаха [c.130]

При определении величины потери напора по пути движения дымовых газов учитываются сопротивления всего дымового тракта до дымовой трубы, а также сопротивление самой дымовой трубы. Количество отходящих газов и их температура на различных участках тракта принтается с учетом подсоса воздуха. Для компенсации неучтенных сопротивлений и для обеспечения нормальной работы дымовой трубы при различных режимах работы печи и засорении каналов вводится коэффициент к= 1,2—1,4. [c.401]

Сопротивление потоку дымовых газов при движении его в трубчатой печи рассмотрим на примере трубчатой печи с естественной тягой (см. рис. ХХ1-27). Оно с/ агается из следующих величин сопротивления при движении газов через пучок конвекционных труб, сопротивления трения о стенки газоходов, местных гидравлических сопротивлений, обусловливаемых изменением сечения (расширением или сужением) и направления потока, сопротивлением запорных и регулирующих приспособлений (шибер, заслонка), статического и динамического напоров, сопротивления воздухоподогревателя. [c.564]

При выведении продуктов сгорания из иечи необходимо преодолеть сопротивление воздуха, засасываемого в горелках, и сопротивление дымовых газов от горелок до самого верха дымовой трубы. Для создания необходимой движущей силы — тяги — отчасти используется естественная тяга, обусловленная разностью удельных весов воздуха и продуктов сгорания в трубе, отчасти искусственная тяга, создаваемая с помощью вентиляторов или эжекторов. [c.111]

При расчете поступают следующим образом с помощью урав-пеипй (87), (91) и (89) вычисляют все сопротивления от горелок до низа дымовой трубы для всех частей печи. В результате этого получают потребную тягу, к которой для печей, где дымовые газы проходят некоторую часть печи по направлению вниз, необходимо прибавить сопротивление, обусловленное разностью удельных весов продуктов сгорания при средней температуре в этой секции и воздуха. Наоборот, у вертикальных печей, где дымовая труба расположена прямо на печи, потребная тяга дымовой трубы уменьшается на тягу, обусловленную разностью удельного веса продуктов сгорания в печи и воздуха. В этом случае, однако, необходимо всегда проверять, не создается ли в каком-нибудь месте печи, например на входе продуктов сгорания в конвективную печь, избытка давления. Для вычисленной таким образом тяги из уравнения (98) определяется высота дымовой трубы. [c.111]

Конструкция смесителя обеспечивает проведение основного процесса без дополнительного гидравлического сопротивления потоку, выходящему из реактора. Использование на ряде установок водного раствора щелочи для нейтрализации кислых компонентов дымовых газов приводит к излишнему расходу NaOH, так как вместе с оксидами серы поглощается и диоксид углерода. В современной технологии гидроксид натрия заменен карбонатом натрия. [c.106]

Приблизительный учет влияния излучения 1 е серого 1-аза может быть осуществлен в рамках этой модели посредством модели прозрачный и серый газ реальн11 х дымовых газов. Для такой простой модели об1. ,ее сопротивление излучению для условий пятнистой стенки равно [9] [c.117]

Уменьшение диаметра труб также способствует более интенсивной тсялопередачо как за счет лучшей обтекаемости труб, так и в связи с возможностью более компактного их расположения, позволяюш его создать более высокие скорости движения дымовых газов. Однако при уменьшении диаметра печных труб увеличивается скорость движения нагреваемого сырья и, следовательно, повышается сопротивление поремеш ению потока жидкости. В ряде случаев во избежание повышенного сопротивления при применении печных труб меньшего диаметра движение сырья обеспечивается двумя или несколькими параллельными потоками. [c.434]

Принципиально можно обеспечить движение дымовых газов в трубчатой печи путем нагнетания о печь ноздуха и топлива. В этом лучае печь должна быть герметична, так как в ней создается ианор, необходимый для преодоления всех сопротивлений но газовому тракту. Такой метод в нефтеперерабатывающей промышленности практически не применяется. [c.507]

При естественной и искусственной тяге подача воздуха в топочную камеру обеспечивается либо путем подсоса воздуха вследствие разряжения в топочпом пространстве печи, либо путем нагнетания ого специальным воздушным вентилятором. Последнее обычно осуществляется при оборудовании печи воздухоподогревателем, имеющим повышенное гидравлическое сопротивление, которое преодолевается напором воздуходувки. При конструировании печи особое внимание должно быть обращено на обеспечение бесперебойного движения дымовых газов через печь и возможность регулирования подачи необходимого количества воздуха для горения. Часто нормальная работа трубчатой печи и возможность ео форсирования лимитируются повышенным гидравлическим сопротивлепием потоку газов и недостаточной тягой. [c.507]

Сопротпиление потоку дымовых газов при движении ого в трубчатой печи слагается из следующих величин сопротивления трепия [c.507]

Равномерность потока дымовых газов может быть достигнута но только путем использования принципа <(обран1,еппой роки . Она обеспечивается также путем повышения сопротивлений потоку газов, выравнивающих его двин<ение по сечению камеры, что и нашло применение во многих нечах современных конструкций. [c.515]

Реакционное устройство второго типа с использованием твердого теплоносителя представлено на рис. 14, б. Реакторный блок отличается от вышеописанного применением движущегося сверху вниз под действием силы тяжести сплошного потока частиц твердого теплоносителя. Неразрывность потока создается гидравлическим сопротивлением в нижней части аппарата, которая переходит в стояк-трубопровод, выводящий теплоноситель в систему транспорта. Гранулы теплоносптеля должны быть крупными (не менее 2 мм) и иметь округлую форму, что облегчает их перемещение и сокращает потери от истирания. Сырье можно подавать прямоточно или проти-воточно по отношению к потоку теплоносителя. Охладившийся в результате контакта с сырьем теплоноситель посредством транспортного устройства попадает в нагреватель (регенератор). В нагревателе температура теплоносителя восстанавливается до первоначальной величины за счет тепла сгорания отложившегося на поверхности его частиц кокса или сжигания другого рода топлива. Теплоноситель нагревается в противотоке с поступающим из нижней части нагревателя воздухом или дымовыми газами. Нагретый теплоноситель через второе транспортное устройство возвращается в реактор. Реактор и нагреватель можно располагать по одной оси, при этом устраняется необходимость в одной из линий транспорта. [c.75]

Электростанции с котлами, работающими на угольной пыли [100]. Имеются данные о работе установки мешочных фильтров с четырьмя секциями и подачей дымовых газов в верхнюю часть фильтра производительностью 50 ООО м ч. Устаиозка предназначена для котлов, работающих на угле с зольностью 9,6%. Концентрация примесей на входе 0,8 г/м . В результате испытаний, проведенных с целью определения расходов и сопротивления фильтров, установлено, что при применении стекловолокнистых материалов скорость газов должна быть не выше 18 мм/с. [c.354]

ВИЮ щелочей. В то же время полиамидные волокна обладают стойкостью по отношению к щелочам, но быстро утрачивают свои качества в кислотных средах. В частности, полиакрилонитриловое волокно типа микротэна обладает более высокими теплостойкостью при температурах до 126 °С и сопротивлением воздействию минеральных и органических кислот, но при удовлетворительной стойкости в разбавленных растворах щелочей разрушается горячими концентрированными щелочами. Эти волокна используются при изготовлении мешочных фильтров, где пылевые отложения удаляются как с помощью реверсирования потока газов, так и путем встряхивания. Волокна сополимера 1,1-дихлорэтилена пока не нашли применения для очистки дымовых газов. [c.355]

Теория сопротивления трения волокон. Так как теория каналов не может применяться в расчетах промышленных фильтров для очистки дымовых газов [125], выведено несколько формул, которые учитывают сопротивление отдельных волокон по отношению к окружающим волокнам [156, 380]. Наиболее подходящим из них является уравнение Ченя [156], описывающее взаимодействие волокна с потоком газов в баке, изготовленном из других волокон [924] [c.365]