Изменение длины и формы трубопровода

Трещины, являющиеся результатом концентрации напряжений, обусловленной дефектами формы и размерами резервуаров (трубопроводов). Это наиболее распространенная категория трещин. В процессе эксплуатации температура резервуаров (трубопроводов) не остается постоянной, что влечет за собой появление деформаций и напряжений. Так, при нагреве длина трубопровода увеличивается, при остывании уменьшается на 1,2—1,4 мм на 1 м длины на каждые 100°С изменения температуры. Это заставляет предусматривать специальные меры для восприятия тепловых изменений длины трубопроводов. Компенсация температурных удлинений трубопроводов только за счет упругого сжатия возможна лишь в случаях из- [c.136]

С изменением длины и формы трубопровода изменяется частота свободных колебаний, но резонанс, устраненный при одних частотах вращения, может возникнуть при других. Это обстоятельство следует иметь в виду при проектировании компрессоров, предназначенных для работ на переменных оборотах, в частности, газомоторных компрессоров. [c.274]

Изменение длины и формы трубопровода. Этот способ сводится к изменению собственных частот газового потока в трубопроводной отводке с целью исключения возможных резонансов по основным гармоникам излучаемого спектра. Теоретически это возможно для компрессорных машин, работающих с мало меняющимся числом оборотов. Практически же не всегда, удается совместить требования акустического расчета с возможностями размещения технологического оборудования. Поэтому указанный способ применим лишь для трубопроводных систем компрессорных машин, находящихся на стадии проектирования. Остальные способы снижения колебаний давления в трубопроводах основаны на установке специальных гасительных устройств. Рассмотрим некоторые из них с точки зрения конструктивных особенностей, принципа действия и расчетных схем. [c.176]

Челюсти захвата можно легко снять и сменить, не воздействуя на гидравлическую систему. Захваты могут иметь разнообразную -форму. Длину элементов П-образной рамы можно легко изменять применительно к конкретным условиям, но при этом требуется изменение длины приводной цепи и длины трубопровода гидравлической системы. [c.116]

ИЗМЕНЕНИЕ ДЛИНЫ И ФОРМЫ ТРУБОПРОВОДА [c.138]

В настоящем разделе рассматриваются также вопросы запаздывания и искажения сигналов давления, передаваемых по длинным трубопроводам. С этим приходится сталкиваться при пневматическом управлении крупными объектами. Обычно имеются в виду трубопроводы относительно малых сечений, для которых уже нельзя пренебрегать гидравлическим сопротивлением. Наибольшие трудности при численном решении таких задач вызывает выражение гидравлических потерь в зависимости от средней скорости потока в данном месте трубопровода. Эта зависимость носит динамический характер, и важную роль здесь играют изменения формы профиля скоростей во времени. Для случая трубопроводов пневматических регуляторов (диаметр несколько миллиметров, нулевой средний поток) удалось найти аналитические выражения, которые согласуются с экспериментальными данными [1, 2, 5]. [c.195]

Арматура для вязких материалов. Транспортировка вязких сред по трубопроводным системам обычно затрудняется большим гидравлическим сопротивлением. Сопротивление возрастает при прохождении среды через арматуру в связи с изменением площади сечений проточной части и направлений потока в арматуре. На величину сопротивления оказывает влияние не только длина трубопровода, размеры и форма проточной части арматуры, но в значительной степени и вязкость среды. Для снижения вязкости [c.70]

Подбор насосов производится по требуемым величинам подачи (расхода) Q и напора Н. Поскольку подача лопастного насоса сильно изменяется с изменением иапора, лучше, если последний задается в форме характеристики трубопровода (сети), представляющей собой зависимость необходимого напора от подачи Q. Эта зависимость находится по формуле (15-21) и включает две определяющие величины статический напор Яст и суммарные гидравлические потери в сети hw Гидравлические потери зависят от длины трубопровода, его диаметра, наличия местных сопротивлений. Для реальных условий работы суммарные потери представляются соотношением [c.295]

В разделе 4.5 отмечено, что собственная частота изгибных колебаний трубопровода зависит от скорости протекающего через него газа и выражается в поправке к собственной частоте, которая при обычных значениях длины трубопровода и скорости газа оказывается малой. Существует, однако, область явлений, в которой зависимость собственной частоты колебаний трубопровода от скорости газа может привести к появлению вполне заметных эффектов. Так, если через трубопровод протекает пульсирующий расход газа, то собственная частота колебаний трубопровода будет периодически меняться. Периодические изменения собственной частоты колебаний могут при определенных условиях возбуждать поперечные колебания трубопровода. Теоретической основой этого явления может служить теория потери динамической устойчивости упругих прямолинейных стержней [3, 48]. Из этой теории следует, что если на прямолинейный стержень действует периодическая продольная нагрузка, то при определенных соотношениях между возмущающей частотой 0 и частотой собственных колебаний 0) прямолинейная форма стержня становится динамически неустойчивой возникают поперечные колебания, амплитуда которых быстро возрастает до больших значений. Это явление принято называть параметрическим резонансом, который существенно отличается от соотношения частот при обычном резонансе вынужденных колебаний. [c.109]

В зависимости от конструкции и принципа работы компенсаторы делятся на П-образные, компенсирующие тепловые удлинения за счет упругой деформации (к компенсаторам этого типа относятся и и-образные, лирообразные и кольцеобразные) (рис. 4, а, б) линзовые и волнистые, в которых изменение длины трубопровода поглощается специальными пружинящими элементами, имеющими форму линз 2 или волн и гибких элементов 13 (рис. 4, в, г) сальниковые, поглощающие тепловые удлинения за счет выдвижения шлифованой части трубы внутрь корпуса компенсатора — гранд-буксы 3 с сальниковым уплотнением 4 (рис, 4, а). [c.13]

В процессе течения газов в однородном трубопроводе из-за падения давления (р < Ро) существенно уменьшается плотность (Р < Ро) и увеличивается скорость и > щ) вдоль оси трубопровода. Характер изменения скорости по длине трубопровода заранее неизвестен, поэтому 11е представляется возможным раздельно проинтегрировать правую и левую части уравнения (1.40). Для этого выэазим уравнение баланса удельных механических энергий и удельной работы сил трения в дифференциальной форме [c.38]

Установленные аналитические связи типа (2.37) позволяют конкретизировать постановку задачи. В прямых задачах, когда требуется рассчитать /i или необходимый напор ДЯ (это задачи проектирования), непосредственно используется решение в форме (2.37). Заметим в простейших случаях — типа (и) — решения получаются достаточно простыми. В случае обратной эксплуатационной задачи необходимо установить закон изменения расхода по длине V = V x). В случае обратной проектной задачи определению подлежит диаметр трубопровода d, обеспе-чиваюший при известном ДЯ значения Уп и К, либо решается более тонкая задача — обеспечения заданного закона отвода жидкости по длине трубопровода. Например, при необходимости равномерного путевого расхода на решение следует наложить дополнительное офаничение dV/dx = onst = VJl= Kq — и далее искать закон распределения отверстий по длине трубопровода (расстояния между отверстиями, очевидно, придется уменьшать из-за снижения напора вдоль х). [c.179]

Основные задачи по расчету трубопровода заключаются в выборе его диаметра (при заданных длине и конфигурации трубопровода) и определении расхода энергии на транспортировку. Энергия, подводимая от внешнего источника (насоса, компрессора и т. д.), расходуется на увеличение кинетической энергии потока, изменение потенциальной энергии, связанное с подъемом и изменением объема (сжатием или расширением) жидкости, а также на преодоление сил трения. Энергия, расходуемая на преодоление этих сил, в форме теплоты идет на увеличение кинетической энергии частиц жидкости (дисснпированная энергия). Работа Лс, пропорциональная расходу энергии на транспортировку, определяется по уравнению (1.24). [c.205]

К числу важных рекомендаций, используемых для сброса давления в длинных трубопроводах при наличии поворотов, разветвлений или изменений сечения, относится предписание устанавливать устройства сброса давления как перед участком изменения формы или направления трубы, так и после него. Для смесей со скоростями ламинарного горения и не более 3 м/с в прямых каналах с отношением длины к диаметру Ыс1>Ъ0 рекомендуется устанавливать выпускные отверстия через промежутки, протяженность которых зависит от отношения площади отверстия к площади поперечного сечения трубы К. В табл. 8.17 показана зависимость между величиной К, рекомендуемым расстоянием между выпускнъши отверстиями и максимальным давлением. Важно рассмотреть, как следует расположить выпускные отверстия, чтобы истечение из них горячих газов не приводило к травмам обслуживающего персонала и в то же время не снижало заметно эффективность сброса давления. Правильное с точки зрения безопасности расположение большого числа отверстий на длинном трубопроводе малого диаметра может, тем не менее, привести к серьезным проблемам. Следует отметить, что установка в целях безопасности дополнительных трубопроводов, предназначенных для отвода продуктов сгорания, может снизить эффективность сброса давления. При сбросе давления через одно выпускное отверстие на каждом последовательном промежутке трубы длиной в пять диаметров, начиная от места расположения выпускного устройства, максимальное давление возрастает вдвое. [c.654]

Как правило трубопроводы состоят не то 1ько из прямолинейных участков, но и включаютучастки с другим сечением труб повороты вентили, задвижки и пр Это ведет к изменению характера течения жидкости в трубопроводе и, следовательно, к дополнительным потерям энергии, которые в форме потерь напора должны добавляться к потерям напора на трение по длине трубопровода Такие местные потери описываются уравнением [c.45]

Анализ результатов численного моделирования позволяет для каждого конкретного типоразмера труб и конкретных характеристик физико-механических свойств грунта определить максимальную длину висячего участка, когда под действием веса трубы, транспортируемого продукта и температурного перепада трубопровод претерпевает лишь незначительный изгиб (рис. 3.29), а дополнительные напряжения, возникающие в стенках труб, невелики . Незначительность прогиба раскопанного участка позволяет также пренебречь изменением формы трубы в дальнейшем, при анализе процессов засьшки и последующей эксплуатации подземного участка МТ, подвергшегося экскавации. [c.326]