Массопередача метанола

О приближении к равновесию судили по одновременному переносу меченого метанола [14] СНзОН при невысокой его концентрации. Другими словами, любое изменение коэффициента массопередачи ПАВ, вызванное межфазной конвекцией, отражалось в соответствующем изменении коэффициента массопередачи метанола. [c.240]

Определим фактор массопередачи т.0/1. Тангенс угла наклона линии равновесия при малых концентрациях метанола можно принять равным л =0,134/0,02 = 6,7 (см. равновесные данные в примере 7). Так как мольные расходы фаз равны 0 = 0,00732 кмоль/с и 1 — = 0,01334 кмоль/с, то фактор массопередачи тС/Г = 6,7 0,00732/0,01334 = 3,68. Подставляя это значение в уравнение (3.58), получим общее число единиц переноса для нижней тарелки [c.122]

Н. И. Гельперин и В. А. Пебалк [1401, исследуя центробежные контактные устройства пленочного типа на бинарных смесях (метанол—вода, этанол—вода, ацетон—метанол, дихлорэтан—толуол), предложили для коэффициента массопередачи уравнение следующего вида [c.147]

Фиг. 5. Зависимость коэффициента массопередачи от скорости пара при ректификации системы метанол—вода для аппарата, показанного на фиг. 1,а (п=1440 об/мин).

В работе проведено исследование массопередачи на кольцевых пластинчатых тарелках в условиях десорбции кислорода из воды воздухом, абсорбции сернистого газа водой и ректификации смесей метанол — вода и этанол — вода. [c.76]

Исследование массопередачи проводили в условиях десорбции СОг из воды воздухом и в условиях ректификации смеси метанол — вода. [c.163]

Проведено экспериментальное определение общих и частных коэффициентов массопередачи в процессах абсорбции ЫНз и СО2 водой и адиабатической ректификации следующих смесей дихлорэтан—толуол, метанол—этанол и ацетон—толуол. Концентрация легколетучего компонента в смеси менялась в пределах 0,1— 0,9 мол. долей. Аппараты с фиксированной поверхностью контакта имели следующие размеры стеклянных трубок 0 5,6 мм, /= = 1000 мм 0 25,2 мм, /=1000 мм., /=500 мм, 1 = 200 мм 0 49 мм, 1= 1000 мм. [c.27]

Методы поглощения СО3 посредством физической абсорбции не дают высокой степени извлечения и используют при высоком содержании двуокиси углерода в газовой смеси в качестве поглотителей применяют воду, метанол и ацетон. Вода обладает низкой поглотительной способностью и поэтому употребляется лишь в случае проведения абсорбции под давлением (12—30 бар), преимущественно для очистки азотоводородной смеси в производстве синтетического аммиака (см. схему на стр. 666). Недостатки водного метода—большой расход энергии на перекачку значительных количеств воды и низкий коэффициент массопередачи при поглощении СОз водой. [c.678]

Представляет также интерес опыт эксплуатации промышленного МЭА-абсорбера в производстве метанола (работа выполнена совместно ГИАП и Щекпнскпм химкомбинатом). Абсорбер диаметром 2,1 м производительностью по газу до 60 ООО м /ч (при н. у.) обеспечивал очистку газа, содержаш его 10—13% (об.) до 2—5% (об.) СОз-Число тарелок в абсорбере 28, расстояние между тарелками 0,4 м. Коэффициент массопередачи, отнесенный к 1 м рабочей части аппарата, для зоны а >> 0,5 составляет 25—45 м /(м -ч-кгс/см2) или 25,5-10 —46-10 м /(м -ч-Па) (объем газа при н. у.). Для зоны а <С 0,5 значения коэффициента массопередачи возра стают при увеличении скорости газа от 100 до 400 м /м -ч-кгс/см , что связано с ростом высоты барботажного слоя соответственно коэффициент извлечения для одной тарелки повышается от 0,07 до 0,15. [c.161]

В работе [5] анализируется механизм тепло - и массопередачи и контактного течения газ - жидкость на тарелках с волнообразными отбойниками. Применение этого типа тарелок для разделения системы вода -метанол показала, что они высокопроизводительные, работают со сниженным флегмовым соотношением, с низким перепадом давления, с низким энергопотреблением и высоким экономическим эффектом, позволяющие легко контролировать работу колонны. Данный тип тарелок может бьггь использован во многих химических процессах. [c.47]

На рис. 1У-14 приведены графики зависимости объемных коэффициентов массопередачи от скорости пара для рулонной и плоскопараллельной насадок и для дырчатых провальных тарелок в условиях ректификации смеси метанол — вода. Об ьемные коэффициенты массопередачи для обеих насадок были вичислены применительно к колонне диаметром 150 мм по графикам, приведенным на [c.101]

Рис. IV-14. Сравнение объемных коэффициентов массопередачи Ку для рулонных и плрскопа-раллельных насадок и для дырчатой провальной тарелки в условиях ректификации метанола (средняя концентрация 50—55 мол.% R = со

Предварительно при исследованиях адиабатической пленочной ректификации в той же колонне было показано, что для систем дихлорэтан — толуол и метанол — этанол в верхних сечениях диффузионное сопротивление практически полностью сосредоточено в паровой фазе. Это дало возможность изучить раздельно влияние конденсации в верхних сечениях на массообмен в паровой фазе, а затем на основе уравнения аддитивности, допустимость применения которого для неадиабатической ректификации была подтверждена [581, определить влияние неадиаба-тичнооти на интенсивность массообмена в жидкой фазе путем исследования кинетики массопередачи в нижних секциях опытной трубки. [c.108]

В результате опытов по ректификации смесей метанол — вода, этонол — вода, ацетон — метанол и дихлорэтан — толуол получено следующее уравнение для расчета коэффициента массопередачи к [c.181]

Полученные данные зависимости высоты единицы переноса hoy от критерия диффузионного потенциала mGIL позволили определить частные сопротивления массопередаче в жидкой и паровой фазах. В результате разложения общей высоты единицы переноса на частные значения удалось установить, что для смеси метанол — этанол сопротивление жидкой фазы достигает значительной величины, составляя от 20 до 50% общего сопротивления массопередаче, и зависит от Ren и Re . [c.55]

Следует отметить, что связь эффективности массообмена на тарелках и скорости паров в колонне соответствует зависимости коэффициента массопередачи от скорости в степени 0,9 (это значение близко для всех типов тарелок). С уменьшением концентрации эффективность массооб.мена несколько с.нижает-ся, что объясняется увеличением долл сопротивления массопередачи в жидкой фазе. Это подтверждается также изменением локального значения коэффициента обогащения по длине кольцевой и дюзовой тарелок при работе на низких конценпра-циях метанола, когда значе гие тангенса утла наклона касательной и кривой равновесия т резко из.меняется. Так, например, для дюзовой тарелки прн концентрации жидкости, стекающей с тарелки, 5% (ш = 1,5 м/ сек) локальное значение коэффициента обогащения из.менялось от 0,40 до 0,65. Эффективность колпачковых и клапанных тарелок (полного смешения) уменьшалась подобным образом прн снижении концентрации метанола ниже 0%. В этом слу чае значение т изменялось от 0,45 до 0,7 (концентрация снижалась до 2,5%). Следует отметить, что коэффициент обогащения тарелок не зависит от скорости паров до тех значений, при которых начинает влиять унос жидкой фазы. [c.58]

При этом следует отмет]1ть, что при ограничении перемешивания на кольцевой н дюзовой тарелках в случае снижения концентрации метанола, несмотря на уменьшение эффективности массообмена (за счет увеличения доли массопередачи в жидкой фазе), повышается общая эффективность работы. В этих условиях большее влияние оказывает перемешивание. Например, на дюзовых тарелках при локальном коэффициенте обогащения т] = 0,5 (5% метанола, снижение эффективности массообмена, состав жидкости 50%, Т1 = 0,65-Ь0,7) общая [c.58]

Интерес инженера-химика к массопередаче вытекает главным образом из его традиционной роли как специалиста при проектировании процессов разделения. Материалы, вступающие в химическое взаимодействие, предварительно очищают путем разделения или концентрирования реагирующих веществ, а ценные продукты необходимо выделить из потока, покидающего реактор. Хотя массообменное оборудование по отношению к реактору является вспомогательным, его стоимость нередко составляет значительную часть капиталовложений в установку. Эту ситуацию иллюстрирует рис. 1.1, который представляет собой технологическую схему промышленного производства формальдегида окислением метанола. Небольшой реактор содержит несколько слоев катализатора в виде серебряной сетки. Остальная часть установки включает типично массообменное оборудование для очистки исходных веществ, извлечения и очистки продукта, отделения и рециркуляции непрореагнровавшего метанола. Массопередача существенна и в самом реакторе, поскольку образование формальдегида не может происходить быстрее, чем скорость переноса меганола и кислорода из потока газа к поверхности серебра. [c.12]

Несмотря на то, что обмен растворенным веществом между неподвижными несмешивающимися жидкостями происходит, как можно ожидать, исключительно путем молекулярной диффузии, установлено, чтб в ряде систем наблюдается спонтанная межфазная турбулентность. Влияние последней заключается в том, что она обусловливает намного более высокие скорости массопередачи, чем получаемые исключительно молекулярной диффузией. Последняя статья Стернлинга и Скривена [160] содержит обзор большого числа опубликованных случаев, подтверждающих это явление. Например, если осторожно налить поверх воды слой 10%-ного раствора метанола в,толуоле, то появится мутная эмульсия капель воды в органической фазе, но водная фаза остается прозрачной. Приведено большое количество других примеров и описаны разные виды наблюдавшейся межфазной турбулентности. Отмечено, что никаких явлений на границе раздела жидкость — жидкость не наблюдается, если отсутствует растворенное вещество. Стернлинг и Скривен объясняют турбулентность гидродинамической нестабильностью, вызванной флуктуациями межфазного натяжения, связанными с массопередачей через границу раздела. [c.513]