Неадиабатическая ректификация

Неадиабатическая ректификация в конечной колонне (оптимальные каскады) [c.198]

Ротационные аппараты имеют сравнительно малые гидравлические сопротивления и эффективно используются в промышленности для проведения процессов под вакуумом. Эти аппараты позволяют вести неадиабатическую ректификацию, т. е. такую, при которой, помимо [c.422]

Метод неадиабатической ректификации заключается в том, что некоторая часть паров разделяемых компонентов, проходящих через колонну, конденсируется на охлаждаемой поверхности с образованием дополнительного количества флегмы. Реализация этого метода представляет определенный практический интерес. [c.104]

Предварительно при исследованиях адиабатической пленочной ректификации в той же колонне было показано, что для систем дихлорэтан — толуол и метанол — этанол в верхних сечениях диффузионное сопротивление практически полностью сосредоточено в паровой фазе. Это дало возможность изучить раздельно влияние конденсации в верхних сечениях на массообмен в паровой фазе, а затем на основе уравнения аддитивности, допустимость применения которого для неадиабатической ректификации была подтверждена [581, определить влияние неадиаба-тичнооти на интенсивность массообмена в жидкой фазе путем исследования кинетики массопередачи в нижних секциях опытной трубки. [c.108]

Поскольку при неадиабатической ректификации появляется дополнительный поперечный конвективный поток вещества, вызываемый частичной конденсацией (или испарением), общая зависимость между критериями выразится соотношением [c.108]

В заключение необходимо отметить, что уравнения (1У-47) и (1У-48) в сочетании с уравнением аддитивности фазовых сопротивлений (1У-14) являются строгими при расчете колонн неадиабатической ректификации при L G т. е. когда рабочая линия является прямой. При 1 0ф, когда рабочая линия искривляется, ее наклон т на ряде расчетных участков может быть найден с помощью следующего уравнения [c.111]

При исследовании процесса обратимой ректификации наиболее важен вопрос об ограничениях процесса и переходимости границ областей ректификации при бесконечной флегме. Из сопоставления пучков траекторий, показанных на рисунках II-19,6 и II-19,в, видно, что граница между областями ректификации (сепаратриса седлового азеотропа) переходима траекториями обратимой ректификации на значительном участке своей протяженности (кроме участка, непосредственно примыкающего к седловому азеотропу). Полное исчерпывание компонента 1 возможно для любых составов питания, попадающих в открытую подобласть обратимой ректификации, расположенную ниже граничной траектории, касательной к стороне 1—2. Это означает, что в реальном процессе неадиабатической ректификации с конечным числом ступеней разделения можно получить любую сколь угодно малую концентрацию компонента 1 в верхнем продукте. В то же время в режиме бесконечной флегмы ни при каком составе питания и ни при каком числе ступеней разделения нельзя добиться полного исчерпывания компонента 1 в верхнем продукте. [c.77]

Теоретический вывод о целесообразности рационально распределять величину движущих сил процесса по высоте колонны разделения приводит на практике к ряду возможных схем фракционирования. В главе VII подробно рассмотрены схемы неадиабатической ректификации, новые схемы с обратимым сме- [c.13]

Как показывает анализ, приведенный выше, для второго класса фракционирования нельзя избежать термодинамических потерь при массообмене в районе питания, даже в случае неадиабатического ведения процесса. Во всех остальных сечениях колонны (когда исчезают компоненты легче или тяжелее ключевых), включая и сечения вывода продуктов, процесс неадиабатической ректификации может протекать обратимо. [c.195]

Рис. 81. Принципиальная схема разделения методом неадиабатической ректификации

Из анализа термодинамических потерь в колонне следует, что основная часть их связана с протеканием процесса массообмена при больших движущих силах в средних зонах укрепляющей и исчерпывающей секций. Для уменьшения потерь, вызванных необратимостью массообмена, необходимо использовать термодинамически более совершенные процессы, например процесс неадиабатической ректификации, процесс адиабатического разделения с обратимым смешением потоков, [c.248]

Выше был рассмотрен процесс разделения смеси в этиленовой колонне по ректификационной схеме (прямоугольный каскад) и по схеме неадиабатической ректификации с подводом тепла и холода по идеальному каскаду. При равных чи- [c.249]

Разделение ксилолов — лишь один из примеров использования предлагаемого способа разделения. Наибольший термодинамический эффект можно получить, сочетая способ разделения при обратимом смешении потоков с неадиабатическим ведением процесса ректификации. Именно при предлагаемом методе разделения возможно наиболее эффективное использование различных вариантов неадиабатической ректификации. [c.275]

Специфические особенности разделения с обратимым смешением потоков дают возможность получать большой эффект при различных вариантах неадиабатической ректификации. Эта возможность обусловливается тем, что, например, при разделении тройной смеси АВС укрепляющая секция колонны ЛВС и [c.277]

Процесс неадиабатической ректификации может быть осуществлен также в виде схемы с жидким хладоносителем (рис. 82). Исходная смесь Р поступает в разделительную колонну 1. откуда отбирают дистиллят В и кубовый остаток 7. В [c.281]

Разберем особенности схемы разделения с противоточным конденсатором на примере схемы с жидким хладоносителем. Термодинамический анализ цикла охлаждения в схемах неадиабатической ректификации— самостоятельная задача, которая должна рассматриваться применительно к конкретным условиям данной технологической схемы производства. Чтобы не усложнять анализ процесса разделения решением этой задачи. [c.281]

В результате проведенных исследований установлено, что эффективность массообмена при постоянной скорости вращения ротора уменьшается с повышением скорости пара. С возрастанием скорости вращения ротора эффективность массообмена увеличивается. Исследования показали, что эффективность массообмена при проведении неадиабатической ректификации, по сравнению с адиабатической, при прочих равных условиях повышается. При больших тепловых числах (порядка 3,5—4) общая высота единицы переноса при скорости пара 0,2—0,3 м/сек составляет 0,3—0,35 м. [c.90]

Аппараты с вращающимися устройствами могут работать с многократным испарением продукта на внутренней поверхности аппарата и многократной конденсацией его на охлаждаемой изнутри поверхности вращающегося ротора, подобно тому, как это сделано в аппаратах фирмы Лува или в режиме адиабатической ректификации. Для проведения неадиабатической ректификации в ГИАПе разрабатывается аппарат с волнистым ротором, изготовление которого проще, чем аппарата Лува . Уже разработана конструкция испарителя с вращающимся волнистым ротором. Этот же принцип будет использован и при создании конструкции ректификатора. [c.24]

По ранее выведенному уравнению положения рабочей линии при неадиабатической ректификации бинарных смесей [c.52]

В дальнейшем проводилось исследование аппарата в режиме неадиабатической ректификации, то есть с подачей пара в нагревательные рубашки и охлаждающей воды в ротор. Варьирование теплового числа достигалось изменением количества греющего пара, подаваемого в куб-испаритель, при сохранении постоянного количества тепла, снимаемого на роторе 14600 кдж1ч). При этом сохранялось равенство QR = Qr. [c.114]

При переходе на режим неадиабатической ректификации разделяющая способность аппарата существенно повышается. [c.114]

При адиабатической и неадиабатической ректификации в описанном аппарате бинарных систем с Рг порядка 100 и Нбж, не превышающих 100- 150, диффузионное сопротивление сосредоточено в основном в паровой фазеПрактическое отсутствие сопротивления в жидкой фазе можно объяснить интенсивным перемещиванпем на перераспределительных устройствах. Было установлено что [c.74]

В других случаях (например, схемы с дополнительной колонной, с неадиабатической ректификацией) общая экономия в расходе энергии от усовершенствования схемы разделительного аппарата и снижения потерь холода (с 230 до 150 кдж кмоль п. в.) может составить 10—14%. При такой экономии становится целесообразным примен ение более совершенных схем в крупных промышленных установках. [c.191]

В основу технологической схемы., предлагаемой этиленовой установки, положен конденсационно-испарительный метод разделения газов. Этот метод является комбинированным процессом неадиабатической ректификации, при котором процесс противоточной конденсации исходной смеси осуществляется за счет холода противоточного испарения полученного конденсата. Процесс может быть осуществлен в трубчатом аппарате, трубное и межтрубное пространство которого снабжены специальными элементами (насадка или тарелки), обеспечивающими развитые поверхности контакта, необходимые для протекания процесса массообмена. [c.166]

Из возможных схем неадиабатической ректификации 1, 2, 3] рядом принципиальных преимуществ обладает новый, конденсационно-испарительный метод,, но которому процесс противоточной конденсации исходной смеси протекает за счет холода противоточного испарения полученного конденсата. [c.169]

При использовании процессов неадиабатической ректификации для компенсации потерь холода и для вывода тяжелой фракции из установки в жидком виде требуется небольшое количество внешнего холода. Этот холод может быть подведен в интервале температур примерно от —40 до 0°. В этих условиях предпочтителен газовый холодильный цикл с детандером на этан-этиленовой фракции. [c.171]

На рнс. 1. представлена схема опытной установки. Цилиндрический корпус колонны 2 изготовлен из нержавеющей стали, внутренний диаметр 64 мм, высота м, колонна снабжена рубашкой. Адиабатичность процесса достигалась тщательной теплоизоляцией и компенсационным обогревом водой, подаваемой из термостата 7 по змеевику, смонтированному снаружи теплоизоляционного слоя. Внутри колонны находился ротор, выполненный в виде цилиндра, по высоте которого через каждые 5 мм расположены кольцевые канавки глубиной 1,5 мм и шириной 5 мм. Наружный диаметр ротора 56 мм. Для проведения опытов по неадиабатической ректификации ротор был выполнен полым для подачи и отвода охлаждающей воды. В этом случае в рубашку колонны подавался теплоноситель. [c.104]

В последние годы достижения ВНИИГАЗа в этой области позволили внедрить в промышленность ряд таких разработок. Среди них - трубчатый стабилизатор для процессов стабилизации газового конденсата (неадиабатическая ректификация). Аппарат позволяет упростить традиционную двухколонную установку, включающую деэ-танизатор, стабилизатор, аппараты воздушного охлаждения, теплообменники и насосы. Рекуперация тепла внутри колонны обеспечивает снижение энергетических затрат установки до 70%. [c.110]

Краткое описание. Разработан процесс стабилизации газового конденсата с применением неадиабатической ректификации. Основной аппарат установки - трубчатый стабилизатор (см. рис.), который заменяет традиционную двухколонную установку, включающую деэтанизатор, стабилизатор, аппараты воздушного охлаждения, теплообменники и насосы. Применение трубчатого стабилизатора обеспечивает извлечение трех товарных продуктов требуемой кондиции из нестабильного конденсата товарного газа, пропан-бутано-вой фракции, стабильного конденсата. [c.113]