Абсорбция условия проведения

Величина коэффициента абсорбции зависит от свойств применяемого поглотителя, температуры и условий проведения процесса. Основным условием проведения процесса является скорость газа или, точнее, турбулентность газового потока. Современное представление о механизме процесса абсорбции основано на положении о существовании пограничных слоев, обладающих сопротивлением при переходе (диффузии) молекул растворяемого вещества из газовой фазы в жидкую. [c.169]

Основываясь на приведенном разделении превращений в гетерогенных системах, ограничимся изучением контактных процессов и абсорбции с одновременной химической реакцией. Для упрощения примем изотермические условия проведения этих превращений, помня, что при проектировании реакторов обязательно нужно учитывать взаимосвязь тепловыделения и теплопоглощения. [c.244]

Гетерогенная модель. Если скорость процесса массопередачи мала или сравнима со скоростью реакции Гел, то равновесие между газом и жидкостью не достигается нигде в объеме аппарата. Поэтому для расчета степени превращения уравнения (5.13) и (5.14) должны быть решены одновременно. В этом случае конверсия строго зависит от величины межфазной поверхности а, и выбор условий проведения процесса более сложен, чем в первом случае. Типичными примерами таких ситуаций являются процессы абсорбции, сопровождающиеся химической реакцией абсорбируемого компонента в жидкой фазе. [c.241]

Зависимость (П-108) прежде всего отвечает требованиям процесса абсорбции. Отношение 0 10 определяется условиями проведения процесса. График функции дан на рис. П-45. Зная отноше- [c.136]

При селективной абсорбции требуется извлечь из газа целевой компонент для того, чтобы остальные компоненты переходили в жидкую фазу в минимальной степени. Селективность определяется соответствующим подбором поглотителя и условиями проведения процесса. [c.287]

Исходя из изложенного, видно, что оптимальные условия проведения абсорбции соответствуют Л =1 (при этом Лв=Л /с) . при больших значениях Л селективность снижается при меньших значениях Л селективность не изменяется, но снижается степень извлечения целевого компонента ф . [c.289]

УСЛОВИЯ ПРОВЕДЕНИЯ ПРОЦЕССОВ АБСОРБЦИИ [c.652]

Наиболее эффективными для процесса абсорбции оксидов азота являются колонные аппараты с ситчатыми тарелками. К. п. д. ситчатых тарелок и количество тепла, выделяющегося иа тарелках по высоте аппарата, определяют по данным, полученным прн температуре —10 °С, давлении 0,48 МПа и линейной скорости газа 0,22 м/с [79]. Для других условий проведения процесса к. п. д. определяют по его изменению в диапазоне давлений 0,098 1,96 МПа и скорости нитрозного газа 0.2—0,6 м/с [80]. [c.101]

ГАЗОВ ОСУШКА, удаление влаги из газов и газовых смесей. Предшествует транспорту прир. газа по трубопроводам, низкотемпературному разделению газовых смесей, ка компоненты и др. Обеспечивает непрерывную эксплуатацию оборудования и газопроводов, предотвращая образование ледяных и гидратных пробок и т.п. Глубина Г.о., определяемая условиями проведения технол. процесса, транспортировки газа и т.д., характеризуется росы точкой. Наиб, важные методы Г. о. основаны на абсорбции или адсорбции влаги, а также на ее конденсации при охлаждении газа. [c.460]

В ходе разработки математических моделей процессов абсорбции и ректификации для указанного производства с учетом регламентных условий проведения процессов изучены имеющиеся экспериментальные данные о содержании промежуточных соединений в системе формальдегид - метанол -вода и представлена совокупность характерных химических превращений и соединений. Протекание химических реакций между компонентами технологических потоков существенно осложняет математическое описание фазовых равновесий [c.70]

Аппроксимация опытных данных по абсорбции хлористого водорода водой, полученных на уголковых насадках обоих типов, проводилась с использованием уравнения аддитивности диффузионных сопротивлений массопереносу, которое для условий проведения экспериментов - абсорбция хорошо растворимого газа, прямолинейность равновесной и рабочей линий процесса абсорбции в области малых концентраций абсорбата в абсорбенте -имеет следуюш,ий обш,ий вид [c.13]

Рисунок 5 - Зависимость эффективности процесса абсорбции хлористого водорода водой от условий проведения эксперимента

Качество кристаллов бикарбоната натрия, полученного на стадии карбонизации аммиачно-содового производства, определяет технологические условия проведения этого процесса и, прежде всего — режим работы зоны начала образования кристаллов и режим работы зоны охлаждения суспензии. Длительным опытом эксплуатации карбонизационных колонн установлено, что для получения хорошо фильтрующейся бикарбонатной суспензии необходимо поддерживать максимально возможную температуру в зоне завязки кристаллов, не допускать повышения концентрации СОг в выходящем из колонны газе выше определенного уровня и резкого охлаждения суспензии на входе в зону охлаждения колонны. Эти легко контролируемые показатели дают косвенную оценку основных факторов, определяющих получение качественных кристаллов,— пересыщения раствора бикарбонатом натрия и скорости его кристаллизации в тех зонах, где они достигают максимального значения. Величина максимально допустимых значений пересыщения определяет как предельную производительность существующих типов карбонизационных колонн, так и возможности изменения их конструкции с целью интенсификации процессов абсорбции СОг н охлаждения. [c.111]

В предыдущем разделе было рассмотрено достаточно большое число различных по устройству и принципу действия абсорберов, дана их характеристика. В технике таких аппаратов, конечно же, намного больше, что затрудняет выбор наиболее рационального абсорбера для каждого конкретного случая. Условия проведения процесса и требования, предъявляемые к абсорберам в разных производствах, существенно различаются. Поэтому не представляется возможным рекомендовать какой-либо один абсорбер, который был бы для всех случаев лучшим. В принципе, оптимальным аппаратом для проведения конкретного процесса является тот, для которого технико-экономические показатели являются наиболее высокими. При этом расходы на 1 т продукции (для процесса абсорбции - стоимость переработки 1 м газа) должны быть наименьшими. [c.82]

Чтобы облегчить возможность приложения рассмотренных в книге основных закономерностей к различным каталитическим процессам, мы старались излагать материал в наиболее общей форме. Теоретические положения рассмотрены здесь в непосредственной связи с решаемыми на их основе практическими задачами—подбором состава, структуры и формы катализаторов, нахождением оптимальных условий проведения процесса, разработкой конструкций контактных аппаратов и т. п. Технологические схемы и конструкция аппаратов описаны очень кратко—дана только сущность протекающих процессов. Более подробные данные о технологическом осуществлении процесса контактирования, а также сведения об остальных операциях контактного производства—обжиге сернистого сырья, очистке газа, абсорбции серного ангидрида—можно найти в книге К. М. Малина, Н. Л. Ар-кина, Г. К. Борескова и М. Г. Слинько Технология серной кислоты , Госхимиздат, 1950, и в книге И. Н. Кузьминых Производство серной кислоты , ОНТИ, 1937. Из более старых работ необходимо упомянуть монографию проф. П. М. Лукьянова Производство серной кислоты методом контактного окисления . [c.7]

Лабораторные работы, связанные с производством серной кислоты, знакомят с основными этапами ее получения, начиная от обжига серного колчедана и кончая абсорбцией оксида серы (VI) с образованием серной кислоТы. Выполнение каждой работы позволяет устанавливать зависимость между условиями проведения реакции и выходом целевого продукта. [c.22]

Этот способ заключается в том, что газовую смесь приводят в соприкосновение с поглощающим маслом (абсорбентом), движущимся противотоком к газу. Газовые компоненты растворяются в жидкости, причем степень растворения этих компонентов различная. Чем выше молекулярный вес компонента, тем лучше он растворяется в абсорбенте. Так, например, пентан растворяется почти полностью, бутан поглощается на 90—95%, пропан на 75—80%, этан на 25 — 30%, а метан в относительно небольшом количестве. Условия проведения процесса абсорбции (давление, температура, соотношение абсорбент — газ) выбирают с учетом необходимой степени извлечения компонента из газа. Обычно абсорбцию проводят при давлении 12—20 ат. [c.213]

Абсорбция газов в пенном слое. Промышленное освоение пенного способа обработки газов и жидкостей невозможно без теоретической разработки вопросов кинетики и статики массообменных процессов в ленном слое. Как известно, в настоящее время нет способов расчета коэффициентов массопередачи для различных условий проведения процесса без экспериментальных данных. Расчетные уравнения, полученные различными авторами, выведены для отдельных аппаратов, отдельных систем, т. е. В" каждом случае пригодны только в каких-то узких пределах изменения параметров. С целью лучшего обобщения экспери- [c.72]

Определяющей стадией при расчете и проектировании насадочных абсорберов является выбор насадки, который зависит от условий проведения очистки газов. Так, при абсорбции хорошо растворимых газов, когда применимы большие скорости движения потока, целесообразно использовать более крупные насадки, и, наоборот, при работе под небольшим давлением (близким к атмосферному) для минимизации потерь давления более оправданно применение регулярной насадки и т.д. Количественные обоснования подобных рекомендаций достаточно убедительно изложены в [30]. [c.123]

В действительности, в процессе абсорбции, особенно в статических условиях, и при небольших скоростях жидкости и газа газообразная и жидкостная пленки, очевидно, имеются. Однако такой подход к обоснованию методики расчета абсорбционных аппаратов, по нашему мнению, не способствует изучению процесса абсорбции. Для расчетов по теплопередаче частные коэффициенты или коэффициенты теплоотдачи необходимы, так как между участвующими в теплообмене теплоносителями находится разделяющая их твердая стенка, обладающая определенным термическим сопротивлением, и числовые значения коэффициента теплопередачи зависят от этого термического сопротивления стенки и от теплообмена между теплоносителями и стенкой. В диффузионных процессах обе фазы находятся в непосредственном соприкосновении, и поэтому общий коэффициент массопередачи для каждой пары жидкости и газа зависит исключительно от их свойств и скорости протекания жидкости и газа, и нет никакой необходимости вводить частные коэффициенты. Тем более, что практически опытным путем непосредственно величины этих частных или пленочных коэффициентов определить не представляется возможным. Гораздо проще и надежнее сразу определить опытным путем общий коэффициент массопередачи в зависимости от условий проведения процессов, как коэффициент скорости переноса массы из одной фазы в другую. [c.592]

Абсорбция газов и улавливание аэрозолей являются различными процессами, осуществление которых требует разных гидравлических условий. Проведенные опыты позволили установить основные направления достижения оптимального гидравлического режима. [c.59]

Предложение И. Н. Кузьминых будет совершенно правильным при условии проведения разделения процессов регенерации и абсорбции окислов азота. При этом условии объем абсорбера можно сократить в раза, если линейную скорость газа повысить в п раз. [c.434]

В данной работе следует определить и установить оптимальный режим проведения процесса абсорбции в башне с насадкой с нс-пользование.м математической модели процесса. При определении оптимальных условий проведения процесса решаются совместно уравнения, описывающие процесс в башне с насадкой, и уравнение зависимости критерия оптимальности от параметров процесса. [c.241]

Цель работы — изучить влияние условий проведения процесса на скорость абсорбции окислов азота серной кислотой. [c.207]

В работе дан метод определения потребной поверхности абсорбции, абсорбционного объема аппарата (или числа тарелок колонны) на основе результатов опытов, проведенных на модели. При этом условия проведения процесса абсорбции в модели (температура, давление, скорость газа, состав газа и поглотителя) соответствовали тем, которые должны быть в проектируемом аппарате. Отличались здесь лишь производительность и степень абсорбции. [c.196]

Уравнение (П-12) [см. стр. 30] позволяет рассчитать условия проведения десорбции при заданных концентрации двуокиси углерода (или другого газа) в очищенном газе и температуре абсорбции по графику в координатах lg р1Р, АГ, где АТ = Т — [c.195]

Состав конечных продуктов абсорбции зависит от концентрации кислорода в газах, а также от физико-химических и гидродинамических условий проведения процесса. [c.201]

Влияние конструкции оросителя на равномерность распределения жидкости. Опыты показывают, что перекос звездочки недопустим, так как при этом орошается только часть насадки, что естественно, ухудшает условия проведения абсорбции в колонне. Пониженное расположение звездочки на валу по сравнению с расположением, определяемым соотношением / = 0,45н-0,5й (где Ь — расстояние между валом звездочки и диафрагмой), также ухудшает качество распределения жидкости, а при слишком больших / полностью расстраивается работа колонны, так как вместе с резким ухудшением качества распределения жидкости существенно падает дальность полета струй. [c.117]

Количество паров хладагента D определяется потребной хо-лодопроизводительиостью установки. Концентрация насыщенного раствора Хр определяется условиями проведения абсорбции (Ра и /а) концентрация слабого раствора Хц — давлением и температурой кипятильника концентрация паров x,i соответствует равновесной с крепким раствором в условиях кипятильника. [c.130]

Условия проведения ироцесса абсорбции, рассмотренные в главах III и IV и предусматривающие неподвижность жидкости и перенос растворяемого газа лишь за счет молекулярной диффузии, не типичны ни для работы промышленных абсорберов, ни для многих лабораторных установок. В настоящей главе будет рассмотрена абсорбция газов перемешиваемыми жидкостями, при которой растворенный газ транспортируется конвектибно от поверхности вглубь основной массы жидкости. Перемешивание жидкости может осуществляться по-разному. Вот некоторые распространенные его механизмы. [c.98]

СООСАЖДЕНИЕ, частичный переход компонента р-ра (расплава, пара), присутствующего в малых концентрациях (микрокомпонента), в твердую фазу, образуемую в данной системе др. компонентом, к-рый находится в значительно больших концентрациях (см. Макро- и микрокомпоненты). Важнейшая особенность С. состоит в том, что находящийся в первоначально гомог. системе микрокомпонент не может в условиях проведения процесса (при понижении т-ры, удалении р-рителя, изменении pH и т. п.) образовать самостоят. твердую фазу, а вовлекается в твердую фазу вместе с макрокомпонентом. Переход микрокомпонента в твердую фазу при С. обусловлен тем, что он распределяется между исходной маточной средой (р-ром, расплавом, паром) и твердой фазой. Микрокомпонент м.б. локализован на пов-сти отдельных частиц твердой фазы (адсорбц. захват, адсорбционное С.) или в объеме (абсорбц. захват, абсорбционное С.). Включение микрокомпонента в твердую фазу может происходить посредством образования твердого р-ра с макрокомпонентом, вовлечения в формирующийся осадок маточной среды (окклюзионное С.), а также посредством адсорбции на гранях сросшихся микрочастиц и блоков текстуры осадка (внутренне-адсорбционное С.). Если выделяющаяся твердая фаза является кристаллической, то говорит о сокристаллизации микро- и макрокомпонеитов. [c.384]

Содержание хлора в СС14, выходящем из абсорбера, зависит от условий проведения абсорбции температуры, давления и содержания хлора в исходном газе. Зависимость коэффициента абсорбции хлора четыреххлористым углеродом от скорости газовой смеси приведена на рис. 6-14. [c.336]

Для определения ртути в рудах, особенно малых содержаний, широко используется метод атомной абсорбции [121, 225, 296, 319, 511, 581, 723, 10391. При использовании метода беспламенной атомной абсорбции для определения ртути в геологических пробах зачастую используют методики, основанные на разложении анализируемого материала кислотами, переводе ртути в элементное состояние восстановителями и отгонке ее из раствора в кювету для фотометрирования в токе газа-носителя (воздух, азот, аргон). В качестве восстановителя наиболее широко используют Sn lu [121, 251, 252, 760, 791, 803, 835, 1006, 1037, 1039, 1260]. Однако различные авторы рекомендуют разные условия проведения восстановления (табл. 20). [c.150]

Рнс. 1. Инфракрасный спектр абсорбции 1, 1, 1-трифтор-З-нитропропаиа. Условия проведения измерения толщина слоя в кювете 0,1 мм, растворитель—хлороформ, 0,138 Лf концентрация. [c.215]

Рнс. 2. Инфракрасный спектр абсорбции трифторацетальдегида. Условия проведения измерения парообразное состояние, длина кюветы 5 см, давление 25 мм. [c.215]

Ацетилен-этиленовые смеси любого состава, в зависимости от условий проведения процесса, можно получать методом селективной абсорбции [А. с. 787770 СССР, 1980]. В качестве абсорбентов испытывали ацетон, ацетонитрил, Л -метилпирроли-дон и диметилформамид (ДМФА), однако лучщими селективностью и степенью растворимости в условиях процесса обладал ДМФА [27, с. 108]. Зависимость коэффициента селективности ДМФА от температуры при разных давлениях показана на рис. 1.4. Растворимость этана, этилена и ацетилена в ДМФА в исследованной области температур и давлений подчиняется закону Генри. [c.29]

Величина Ррг — Pp=Pi характеризует диффузионное сопротивление жидкой фазы, зависящее от физико-химических и гидродинамических условий проведения процесса. Для абсорбции, сопровождающейся необратимой химической реакцией, Рр = 0 и Ppi = Pi. Величина Ppj может быть найдена по экспериментальным данным зависимости скорости абсорбции от концентрации абсорбента и аб-сорбтива в жидкой и газовой фазах соответственно. При выражении движущей силы через разность р — Рр обнаруживается линейная зависимость между скоростью абсорбции и этой разностью. С изменением гидродинамической обстановки будет соответственно изменяться разность между давлениями Ppj и Рр. [c.107]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология