Армко железо

Рис. П.З, Зависимость коэффициента затухания продольных (сплошные линии) и поперечных (штриховые линии) волн от частоты в армко-железе при различной средней величине зерна Д

Рис. 13. Кинетика разрушения Армко-железа при скручивании после травления

Рис. 65. Микроэлектрохимическая гетерогенность структуры армко-железа (обычной выплавки)

Известно, что наиболее хорошо поддаются алюмини-рованию армко-железо и низкоуглеродистая сталь, а высокоуглеродистая сталь и чугуны имеют плохое сцепление с алюминием. В Японии разработан метод, по которому перед алюминированием проводят обезуглероживание стали на глубину до 60 мкм нагреванием ее до [c.79]

На рис. 3.3,г (по данным [265] и рис. 3.3,а,б и в) построены зависимости ]д (хс) для углеродистых сталей (кривые 1) в полулогарифмических координатах. Как видно, зависимости ] (тс) представляются в виде пересекающихся прямых. Аналогичный факт отмечается для армко-железа [265] (кривая 2 на рис. 3.3,г). Средний участок этих кривых описывается функцией [c.147]

Марганец увеличивает склонность стали к растрескиванию в сероводородсодержащей среде, причем отрицательное влияние его возрастает с увеличением содержания углерода. Так, отрицательное влияние марганца для армко-железа, сталей марки 20 и марки У8 начинает проявляться при его содержании 3 2 и 1 % соответственно, что связано с появлением в структуре бейнитной составляющей и понижением вязкости феррита. Однако легирование стали марки У8 марганцем в количестве 8 % придает ей стойкость против СВУ в связи с образованием аустенит-ной структуры. [c.37]

Защитную способность ингибитора ИКБ-4 для стали повышают легкие фракции прямой перегонки нефти. Хорошее диспергирование ингибитора и углеводорода благоприятствует защите, с чем связаны высокие ингибирующие свойства ИКБ-4 при интенсивном движении минерализованного водного раствора. Так, при скорости потока 1 -м/с скорость коррозии армко-железа снижается на 95,7 % при содержании ингибитора в среде 75 мг/л. [c.171]

Рис. 15. Профилограмма Армко-железа

Армко-железо, 0 0,8 мм Сталь 10, 0 0,5 мм [c.44]

Протекторы из литейного чугуна применялись еще в 1824 г. для защиты медной обшивки деревянных судов (см. раздел 1.3). И в настоящее время железные протекторы еще применяют на объектах со сравнительно положительным защитным потенциалом, в особенности если слишком сильное снижение потенциала, например при использовании цинка, нежелательно. В таких случаях обычно применяют протекторы из чистого железа, например армко-железа. Важнейшие их показатели приведены в табл. 7.1. [c.179]

Известны случаи, когда ингибиторы не только тормозят процесс наводороживания, но даже уменьшают содержание водорода по сравнению с исходным, т. е. по сравнению с количеством технологического водорода в стали. Из табл. 6 следует, что травление в чистой серной кислоте привело к увеличению содержания водорода в образцах Армко-железа в два раза и в образцах сталь 10 более чем в три раза. Травление в том же растворе, но в присутствии ингибиторов КПИ-1 и КПИ-3, напротив, уменьшило содержание водорода в металле против исходного почти в два раза [23]. Подобный, кажущийся парадоксальным, результат связан, по-видимому, с тем, что большая часть водорода (80—90%) находится в приповерхностном слое металла [149] и сконцентрирована в дислокациях, вакансиях и других дефектах структуры. В ходе травления верхний слой металла снимается, что обеспечивает удаление технологического или про- [c.44]

Влияние ингибиторов на прочность Армко-железа и малоуглеродистых сталей, оцениваемое величиной упрочнения a fJ МПа, для У = 2-10 циклов [1521 [c.45]

Е. А. Марковским установлено, что при сухом трении скольжения твердость упрочненного слоя образцов из армко-железа на 10—20% превышает твердость статически деформированного на 70% того же материала [45]. [c.14]

Учеными Киевского политехнического института исследована влияние титана на кинетику роста и свойства борированного слоя [14]. Добавки всего лишь 0,59% Т1 полностью предотвращают рост аустенитного зерна в переходной зоне и матрице. Микротвердость боридной фазы РеВ с увеличением содержания титана возрастала от 18,16 кН/мм2 в армко-железе до 22,08 кН/мм в сплаве с 1,64% Т1, а микротвердость фазы РезВ от 12,76 до 16,19 кН/мм соответственно. Установлена целесообразность дополнительного легирования 0,5—0,6% Т1 сталей, подвергаемых борированию. [c.42]

Рис. 41. Отпечаток индентора на монокристалле армко-железа до (а) и после (б) воздействия растворителя. X 2000

Образующиеся при диффузионном борировании из порошкообразных смесей слои на сталях имеют микротвердость в пределах 7,85—21,59 кН/мм . Содержание углерода оказывает весьма существенное влияние на армко-железе микротвердость слоев составляет лишь 7,16—7,75 кН/мм , затем с повышением содержания углерода (до 0,2%) она увеличивается до 14,72—19,63 кН/мм и при дальнейшем увеличении содержания углерода (до 1,2%) снижается до 10,50 кН/мм . [c.46]

В нейтральных электролитах стационарный потенциал электрода из армко-железа весьма чувствителен к проявлению механохимического эффекта. На рис. 12 приведена зависимость разблагораживания стационарного потенциала отожженного (при 920° С в вакууме) армко-железа электроннолучевого переплава от степени деформации (скорость деформации 0,002 с ). Потен- . ....... [c.71]

В случае армко-железа также отмечается [73] одинаковый порядок абсолютного значения плотности тока, достигаемого при механохимическом эффекте на активном и пассивном электроде (и даже в различных электролитах), однако объяснять [73] этот факт быстрым восстановлением пассивных пленок нелогично. [c.85]

По аналогичной методике было также проведено прямое наблюдение хемомеханического эффекта на металлических монокристаллах. В качестве объекта исследований был выбран монокристалл армко-железа, отожженного в вакууме при 1100 С в течение 4 ч. [c.128]

Рис. 73. Структура поверхности деформированного (е = 5%) армко-железа. Стрелкой показаны точки измерения потенциалов, х 100

Рис. 62. Коррозия поверхности шлифа отож-женного армко - железа в электролите

Рис. 64. Микроэлектрохимическая -гетерогенность структуры армко-железа (электроннолучевого переплава). Обозначения те же, что и на рис. 63. Перемещение электрода перпендикулярно оси образца

Рис. 77. Изменение микротвердости армко-железа в зависимости от расстояния от плоскости сдвига

На рис. 63 и 64 приведены результаты исследования микроэлектрохимической гетерогенности шлифа из отожженного армко-железа электроннолучевого переплава. При измерениях микроэлектрод последовательно перемещали по прямой линии с шагом 0,05 мм. Сплошные кривые на обоих рисунках характеризуют распределение потенциалов, полученных усреднением в пределах зерен, границы и потемнение которых обозначены на оси абсцисс. Максимальная величина Аф достигает 25 мВ и примерно в два раза превышает значение Дф, измеренное на образцах обычной выплавки (рис. 65). Следовательно, кристаллографическая ориентация граней зерен проявляется в микроэлектрохимической гетерогенности сильнее в случае более чистых материалов. [c.175]

Рис. 74. Деформационная микроэлектрохимическая гетерогенность армко-железа

Рис. 75. Зависимость деформационной микроэлектрохимической гетерогенности армко-железа от степени пластической деформации

Рис. 84. Релаксация напряжений в монокристаллах кадмия (/, 2, 2 ), никеля 3, 3 ), Na l 4, 5) и поликристаллах армко-железа (б, 7, 7 )

Исследованиями насыщения армко-железа после цементации порошками карбида бора и ферроборала установлено, что зависимость глубины слоя (расстояние от цементованной поверхности) от содержания углерода отражает достаточно интенсивное уменьшение глубины слоя в интервале содержания углерода 0,1—0,4%), затем при содержании углерода 0,40—0,75 /о глубина слоя практически не изменяется. При увеличении содержания углерода до 1 % глубина борированного слоя снова довольно сильно уменьшается. Рекомендуется ограничивать в борируемых сталях содержание углерода в пределах 0,35—0,45%. [c.41]

В работе [27] сдвиг стационарного потенциала армко-железа в 0,1 н. НаЗО в сторону положительных значений на несколько десятых долей милливольта при растяжении в упругой области [c.31]

Алюминий гидроксид порошок Алюминиевое покрытие Алюминпеиый сплав 245Т Асбестовая бумага Асбестовый картон Асбестовая ткань Асбестовый шифер АРМКО (железо) [c.257]

Рис. 14. Зависимость микротвердости Армко-железа (/, 1 ) и стали 10 (2, 2 ) при травлении в 0,5 М H2SO4 (1,2)-в. с добавкой 1 г/л КПИ-3 (V, 2 ).

АРМКО-ЖЕЛЕЗО — технически чистое л елезо, содернсащее около 99,85% железа. Получают А.-ж. длительным выжиганием примесей из руды. Л.-ж. устойчиво против коррозии, обладает повышенной Электропроводностью и высокой пластичностью. Применяется для изготовления сердечников электромагнитов, деталей реле, магнитных сплавов. [c.30]

Очень часто, согласно требованиям исследовательской работы, приходится перемещать пли вращать исследуемый образец, электроды или другие части прибора, перемешивать содержимое реактора, не нарушая герметичности всей установки, не изменяя созданных в ней условии (высокий вакуум, повышенное давление, особая газовая атмосфера и т. п.). В таких случаях далеко не всегда можно воспользоваться обычными способами например нельзя применять мешалку, соединенную с электромотором, так как уплотнения, на которых вводят приспособления для перемешивания или передвижения предметов в пространстве, чаще всего не удовлетворяют требованиям эксперимента. Кроме того, профиль сосудов или трубок, по которым надлежит переместить тот нли иной предмет, бывает очень сложен, а расстояние перемещения велико (до 300 мм). В таких случаях используют магнитные приспособления. В качестве магнита применяют намагниченные стержни и пластины из армко железа или нпзкоуглеродп-стой стали, помещенные в стеклянную оболочку. Чаще всего такой магнит имеет цилиндрическую форму, так как передвигается по трубкам. Зазор между оболочкой магнита и стенками сосуда (трубки), в котором магнит передвигается, должен быть не более [c.243]

Магнит для ротора может иметь прямоугольную, кольцеобразную, дисковую или другую форму. Но, пожалуй, самой удобной для центровки, балансировки и опаивания стеклом является форма в виде кольца с утолщенными стенками. Такой магнит лучше всего делать из армко железа. Масса магнита ротора насоса дол-на быть меньше массы внешнего магнита, вращающего ротор, во избежание проскальзывания при больших оборотах. Стекло, в которое заключают магнит, обязательно должно быть более термостойким, чем стекло корпуса насоса. [c.253]

Было установлено [150], что под воздействием упрочняющих ингибиторов меняется профиль дна дефектов — исходных концентраторов напряжения в сторону увеличения его радиуса закругления, т. е. дефекты как бы размываются и создаваемые ими напряжения уменьшаются. Изменяется, по-видимому, также и природа поверхности металла, в первую очередь фазовый состав оксидной пленки (но сравнению с исходным состоянием). Так, после обработки Армко-железа и металлургических сталей в серной кислоте, ингибированной катапином А (хлорид пара-додецилбензилпиридиния), в оксидной пленке кроме Рез04 (что характерно для исходных образцов) присутствует 7-РезОз НзО (пластический оксид), также в зависимости от марки стали а-РезОз 2Н2О и е-РваОз. [c.47]

Исследованиями борированных сплавов, выплавленных на осно ве армко-железа и чистого циркония (0,56 1,05 и 1,48% по массе), установлено, что микротвердость боридной фазы РеВ с увеличением содержания циркония возрастала от 18,16 кН/мм в армко-же-лезе до 22,08 кН/мм в сплаве с 1,48% по массе, а боридной фазы РегВ от 12,76 до 19,14 кН/мм . По-видимому, цирконий растворя-стся в обеих фазах, но растворимость в фазе РегВ значительно выше, чем в фазе РеВ [16]. [c.43]

В работе [25] сдвиг стационарного потенциала армко-железа в 0,1-н. растворе Н2804 в сторону положительных значений на несколько десятых долей милливольта при растяжении в упругой области интерпретировался как следствие увеличения скорости реакции выделения водорода при неизменности скорости анодной реакции ионизации металла. При этом предполагалось, что обе эти реакции протекают совмещенно на всей площади образца (гомогенная поверхность). Однако в электролите такой сравнительно небольшой агрессивности по отношению к железу вероятно пространственное разделение (хотя бы частичное) катодных и анодных реакций, являющееся неустойчивым происходит увеличение площади катодной реакции при деформации металла вследствие стремления анодного процесса к локализации (см. гл. IV). [c.34]

Для экспериментального выявления неоднородности, связанной с различной ориентацией граней кристаллитов, был выбран химически однородный металл — армко-железо (электроннолучевой выплавки и обычной выплавки), отожженное в вакууме (при 920° С) с целью получения зерен максимального размера. Перед измерениями рабочий шлиф подвергали слабому травлению (2% HNO3 в этиловом спирте) для выявления границ зерен. [c.175]

Изучали распределение потенциалов на поверхности шлифа армко-железа, подвергнутого электроннолучевому переплаву и отожженного при 920° С в вакууме в течение 2 ч, в растворе электролита 0,009-н. НС1 + 0,08% Н2О2 + 0,0001% К2СГ2О,. При этом металл находился в состоянии активного растворения, как это было установлено поляризационными измерениями анодного растворения в данном электролите. Образец деформировали одноосным растяжением в пределах О—12%. После деформации на поверхности шлифа наблюдались отдельные линии скольжения и группы параллельных линий скольжения. [c.182]

В нейтральных электролитах стационарный потенциал электрода из армко-железа весьма чувствителен к проявлению механохимического эффекта. На рис. 18 приведена зависимость разблагораживания стационарного потенциала отожженного (при 920 °С в вакууме) армко-железа электроннолучевого переплава от степени деформации (скорость деформации 0,002 ). Потенциал измеряли относительно хлорсеребряного электрода в электролите 3%-ного Na l. Величина разблагораживания потенциала достигала 60 мВ при Ат = 250 МПа. Следующее за максимумом уменьшение эффекта соответствует стадии III деформационного упрочнения, а дальнейшее увеличение Аф вызвано вторичным упрочнением металла при образовании шейки перед разрушением вследствие роста скорости ее деформации при постоянной скорости удлинения 74 [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология