Киршбаума

Определив число теоретических ступеней разделения, обычно обнаруживают, что это число меньше числа реальных тарелок. Следовательно, реальная тарелка работает не идеально, и поэтому работу тарелки оценивают по отношению найденного числа теоретических ступеней разделения к числу реальных тарелок. Это отношение называют средним относительным обогащением или средним коэффициентом полезного действия тарелки (по Киршбауму) [103] [c.136]

Киршбаум показал существенность описанного эффекта применительно к ректификации. Он наблюдал, что насадочные кольца у стенок колонны преимущественно располагаются сторонами или параллельно или перпендикулярно к стенке, причем ни одно из [c.220]

X, % (мол.) Аналитический способ Графический способ Опытные данные Киршбаума [103] [c.80]

Майлза [192]. Если построить графическую зависимость числа теоретических ступеней разделения, приходящегося на 1 м высоты насадки, Пу, от перепада давления в колонне, то можно наглядно проследить влияние вакуума на разделение. На рис. 97 подобные кривые построены по данным Дэвида [191] для смеси бензол— этиленхлорид. К аналогичным выводам пришел Киршбаум с сотр. [206], показавший, что в результате влияния относительной летучести изменение числа теоретических ступеней разделения, приходящегося на 1 м насадки, при переходе к вакууму не всегда сопровождается параллельным изменением степени обогащения, достигаемой в ректификационной колонне. [c.153]

Зависимость числа теоретических ступеней разделения от скорости пара в колонне, полученная для насадки из колец Рашига размером 3 хЗ мм без перегородки, выполненных из однослойной бронзовой сетки (данные Киршбаума). [c.411]

В опытах Киршбаума диаметр колонны составлял 100 мм, насадка лой фарфоровых колец Рашига 8X8 мм высотой 1 м. Прим. ред. [c.186]

Проектирование колпачковых тарелок. В ряде работ рекомендуют выбирать приведенную скорость газа ы) по эмпирическим формулам в зависимости от расстояния между тарелками Я а м). Так, Киршбаум [201] дает формулу [c.594]

Диаметр эпюрационной колонны. Скорость пара в свободном сечении колонны определяется по уравнению Киршбаума [c.68]

Киршбаум 1167] в ряде работ предложил несколько уравнений для расчета допустимой скорости. Во втором издании его книги было предложено уравнение следующего вида [c.149]

Уравнение Киршбаума получено на основе экспериментального исследования, проведенного с водно-спиртовыми растворами, содержащими 50"о вес. этанола на колонне диаметром 400 мм при 15 колпачках и глубине барботажа 30 мм. [c.149]

В третьем издании книги Киршбаум предложил уравнение другого вида [167] [c.149]

В этом уравнении Киршбаума из конструктивных факторов учитывается только диаметр колпачка. [c.149]

По первому уравнению Киршбаума имеем 2 = Лу м сек-, [c.169]

Броуна и Соудерса. ... Киршбаума (первая). . . Киршбаума (вторая). . . [c.170]

Фиг. 206. С.хема аппарата систем , Киршбаума.

Фиг. 207. Влияние скорости пара на отношение укрепления в аппарате Киршбаума.

Фиг. 208. Потеря напора в зависимости от скорости пара в аппарате Киршбаума

Из других материалов, приведенных в статье Неймана [172], можно заключить, что потеря напора в аппаратах рассматриваемого типа не превышает 2 мм вод. ст. при скорости газа (воздуха) в нем 1 м сек. Колонны Киршбаума строятся диаметром 500, 700, 1000 и даже 1400 мм число оборотов вращающихся элементов в этих аппаратах изменяется от 300 до 1000 в минуту расход энергии указывается равным 0,7—1,5 кет на каждый квадратный метр поверхности тарелки. [c.308]

Аппарат Киршбаума Ректификатор со спиральным ротором и горизонтальным валом А-4-МВТУ [c.311]

Работы Киршбаума [7], Гиюла [8] и Якобса [9] посвящены проблемам промышленной ректификации, как и монография Робинсона и Джиллиланда 10Т, в которой подробно изложены теоретические основы перегонки и рассмотрены сложные проблемы разделения многокомпонентных смесей, а также методы азеотропной и экстрактивной ректификации. Справочник Перри для инженеров-химиков [10 а] включает главу Перегонка с многочисленными примерами, таблицами и номограммами для расчета промышленных установок. В справочнике почти нет сведений о лабораторной перегонке. [c.15]

Киршбаум [187] по результатам испытания промышленных колонн установил, что число теоретических ступеней разделения не увеличивается пропорционально высоте слоя насадки. Казанский [188] тщательно исследовал пристеночный эффект в лабораторных колоннах. В частности, он обнаружил, что эффективность несекционированной колонны высотой 149 см, составляющая при определенных условиях 18 теоретических ступеней разделения, увеличивается до 24 ступеней после секционирования колонны на три участка. Работы Бушмакина и Лызловой [189] подтвердили эти результаты. При использовании в качестве насадочных тел константановых спиралей диаметром 1,8 мм было показано, что секционирование колонны на участки длиной по 25 см с целью сбора и перераспределения орошающей жидкости обеспечивает ее максимальную разделяющую способность. При увеличении числа секций от 1 и до оптимального значения каждое перераспределительное устройство повышает эффективность на 1,5 теоретической ступени. Автором проведены испытания насадки из фарфоровых седловидных насадочных тел размером 4x4 мм при и = оо. Результаты испытаний приведены в табл. 25. [c.138]

Варяванди [126]. Эти насадки состоят преимущественно из элементов с габаритными размерами, не превышающими 3 мм, и обладают ВЭТС лежащей в пределах 1,5—2,5 см. Существенным преимуществом подобных насадок является незначительное уменьшение эффективности разделения с увеличением диаметра колонны. По данным Киршбаума [127] ВЭТС для слоя насадки длиной 1 м из сетчатых колец Рашига 3x3 мм без перегородки даже в колонне диаметром 100 мм находится в интервале 1,67—2,8 см при скорости потока пара 0,02—0,27 м/с (рис. 351). Кольца Рашига были изготовлены из однослойной бронзовой сетки. Опыты проводили с использованием смеси н-гептан—метилциклогексан при бесконечном флегмовом числе. [c.411]

Принимая во внимание, что обычно известны состав разделяемой смесл и условия разделения, выбирают тип тарелки, наиболее подходящий к рабочим условиям процесса, и межтарельчатое расстояние. Зная эти величины, можно определить предельно допустимую скорость, при которой наступает резкий унос жидкости на выше расположенную тарелку (это явление граничит с явлением захлебывания насадочной колонны). Для расчета предельно допустимой скорости рекомендуются уравнения, предложенные различными исследователями. Для ситчатых тарелок, например, можно использовать уравнение Киршбаума [c.336]

Внимание, привлеченное результатами теоретического анализа преимущества прямотока перед противотоком жидкости на смежных тарелках, проведенное Киршбаумом и Льюисом в 1935 г., не получило широкого использования в промышленности из-за необоснованной идеализации ими структуры потока жидкой и паровой фаз моделью идеального вытеснения. Нами была составлена структура комбинированной математической модели потока жидкости для трех смежных тарелок и получена оригинальная усредненная структура М-й тарелки при прямотоке и противотоке жидкости [1], [2]. Аналитическое решение систем уравнений массопередачи для двух вариантов движения жидкости, при условии полного перемешивания пара, позволило получить зависимости КПД аппарата для них. Из проведенного анализа параметрической чувствительности эффективности прямотока и противотока следует, что усилия ученых и конструкторов, работающих в области интенсификации массообменных тарельчатых агшаратов не дадут желаемого результата при противоточном движении жидкости на тарелках. Поэтому при конструировании барботажных аппаратов с переливом необходимо сочетание идеальной структуры пенного слоя на тарелках (идеальное вытеснение) о однонаправленным движением жидкости на них. Проектный расчет числа тарелок по разделению смеси аце-гон-вода этанол-вода на Уфимском заводе синтетического спирта показал, что при однонаправленном движении жидкости число тарелок снижается на 30,,.50%. [c.171]

Равновесие пар—жидкость двойных и многокомпонентных смесей представляет собой основу для определения числа теоретических тарелок, необходимого для разделения, и других условий процесса ректификации. Опубликованные по 1933—1934 гг. данные по фазовым равновесиям суммированы Ландольтом, Бёрнштейном и Ротом [77]. Более поздние оригинальные работы обработаны Штаге, составившим приложение к монографии Киршбаума [78] Данные по равновесиям для двух- и трехкомпонентных смесей и обзор 162 статей по фазовым равновесиям, опубликованных в 1952—1953 гг. [23]. Кроме того, Якобс [79] составил кривые равновесия для 50 смесей ). [c.92]

И представляет собой рабочую линию а—с (рис. 61). Если мольные теплоты испарения компонентов сильно различаются, то необходимо это учесть при расчете по методу Мак-Кэба и Тиле (см. главу 4.71). Согласно расчетному методу Киршбаума [102], рабочая линия в этом случае представляет собой изогнутую кривую. [c.106]

Соответствующие исследования промышленных колонн проведены Киршбаумом [148] из результатов следует, что число теоретических тарелок не растет пропорционально высоте слоя насадки. Эта зависимость для лабораторных колонок была подробно изучена Казанским [149]. Им было, например, установлено, что эффективность не разделенной на царги колонки высотой 149 см нри определенных условиях соответствует 18 теоретическим тарелкам, а при подразделении ее на три царги число теоретических тарелок возрастает до 24. Более поздние работы Бушмакипа и Лызловой [150] подтверждают эти измерения. Применяя в качестве насадки спирали из константановой проволоки диаметром [c.161]

От плотности орошения зависят динамическая и общая задерж ка, потеря напора и предельная скорость паров, которая в свою очередь определяется формой и размером насадки или размером и устройством реальной тарелки, а также свойствами вещества. В фундаментальной работе ]УГаха [168], в обширных исследованиях Киршбаума [78] и в интересном сообщении Шумахера [1691 приведены подробные сведения о потере напора и предельной ско рости паров в промышленных насадочных и тарельчатых колоннах. В какой степени эти закономерности можно перенести на ла бораторные колонки, более подробно будет рассмотрено в главе 4.11, [c.178]

Опыты Киршбаума [961 и Веймана [971 в колоннах диаметром 110 и 300 мм, насаженных кольцами размером 8 и 15 мм внавал, показали, что при крупной насадке (15 мм) и малом диаметре колонны большая часть жидкости течет по стенкам. При увеличении отношения DId (D—диаметр колонны) распределение жидкости улучшается. Скотт [981, проводя опыты в колонне диаметром 114 мм также нашел, что в случае применения колец размером 13 мм большая часть жидкости течет по стенкам если используется коксовая насадка (размер элемента 13 мм) растекание к стенкам уменьшается для частиц кокса размером 6 мм при значительной высоте насадки (более 3 м) наблюдается тенденция к возврату жидкости от стенок. [c.426]

Скорость паров в свободном сечении колонны, опре-деленнад по уравнению Киршбаума, составляет [c.143]

Диаметр колонны определяется по ее верхней части, где объем паров будет иметь максимальное значение. Количество паров, поступающих в дефлегматор колонны, составляет 5095 kz 4. Объем паров, определенный по формуле (1), составляет 3400 m 4. Скорость паров в свободном сечении колонны, определенная по уравнению Киршбаума (13), составляет 0,57 м1сек. Сеченне колонны будет равно [c.145]

Первый способ разработан Торманом и Киршбаумом [1481, [167]. Он показан на фиг. 86 для идеальной системы, состоящей из трех компонентов Л, В и С. На сторонах равностороннего тре- [c.94]

Многие варианты таких аппаратов разработаны как в Советском Союзе, так и за рубежом. Остановимся на аппарате системы Киршбаум—Штора, описанном-в статье Ф. Не11ыана [172 . Аппарат схематически изображен на фиг. 206. Он имеет вертикальный вал, проходящий через тарелки, [c.307]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология