Пары скорость истечения потока

Измерение и регулирование расхода жидкости и паров. Приборы, предназначенные для измерения расхода, называются расходомерами. Принцип действия простейшего расходомера основан на измерении перепада давления на дроссельном устройстве постоянного сечения. На трубопроводе устанавливают сужающее дроссельное устройство — диафрагму с соединительными импульсными трубками и измерителем перепада давлений —дифференциальным манометром. При истечении жидкого или газообразного вещества через сужающее устройство часть потенциальной энергии переходит в кинетическую, средняя скорость потока в суженном сечении повышается, а статическое давление уменьшается. Разность давлений (Р = Р —Р2) тем больше, чем выше расход жидкости, и может служить мерой расхода. [c.86]

Плотности Рср = 80 кг/м соответствует величина паросодержания ф = 0,92. В пограничном слое струи паросодержание изменяется от единицы на внутренней границе до нуля на внешней, т.е. представлены все возможные состояния между паром и жидкостью пар, пар с каплями жидкости, пена, барботажный слой, жидкость. Авторы работы [10] установили, что даже при струнном режиме значительное количество газа переносится пузырьками. Так, при скоростях истечения от 2,5 до 80 м/с для сопел диаметрами 2—10 мм отношение количества газа, переносимого пузырями, к количеству газа, перенесенного в чисто струйном потоке, составляет соответственно 0,64 и 0,33. [c.83]

Рассмотрим случай, когда резервуар, содержащий мгновенно испаряющуюся жидкость, пробит выше уровня жидкости. Даже небольшая утечка может привести к тому, что выброс пара при давлении в резервуаре будет продолжаться до тех пор, пока вся жидкость не испарится. Хотя при этом от окружающей среды подводится тепло, содержимое будет охлаждаться до температуры, зависящей от размера отверстий. Скорость истечения является функцией размера отверстия и давления в резервуаре. Поток может быть критическим. Это определяется значениями давления и местной скорости звука. Те же самые рассуждения можно применить и для случая разрыва патрубка, связанного с паровым пространством в резервуаре хранения. Вычисление скорости потока производится по стандартной методике. [c.82]

Схема протекания процесса смесеобразования [30] имеет следующий вид поток капель топлива из форсунки движется относительно окружающей среды. При этом начальная скорость движения капель топлива различного диаметра обычно принимается одинаковой и равной скорости истечения топлива или топливовоздушной смеси (в случае воздушного распыливания) из сопла форсунки. Траектория и скорость дальнейшего движения капель будут изменяться в зависимости от условий подачи топлива и параметров среды. В результате прогрева капель и их испарения, а также диффузии паров топлива в окружающую среду образуется топливо-воздушная смесь, которая непрерывно обогащается по мере испарения топлива и достигает концентрации, при которой скорость распространения пламени становится равной скорости потока, что обусловливает положение фронта пламени. Если учесть, что для углеводородных топлив относительно легкого состава (бензины, керосин, дизельное топливо) нижний предел устойчивого горения определяется значением избытка воздуха [c.64]

В пневматических форсунках жидкость разбрызгивается газом или паром, который подается под давлением до 400 кПа. Газ или пар может засасываться в форсунку потоком газа (инжектироваться) при его высокой скорости. Газ обычно подается в камеру форсунки, а жидкость — через сопло параллельными потоками (рис. 40). Они могут соприкасаться как в камере форсунки, так и вне ее. Газ дробит жидкость иа капельки, и смесь газа с жидкостью образует факел. Скорость истечения жидкости не превышает 4—5 м/с. Форма факела распыления зависит от конфигурации выходного отверстия форсунки, если газ и жидкость смешиваются внутри камеры, и от расхода газа при смешивании вне камеры. В пневматических форсунках для распыления жидкости затрачивается больше энергии, чем в механических. Однако пневматические форсунки дают более тонкое распыление жидкости и их применяют, если необходимо увлажнять газ. [c.76]

С увеличением скорости потока кавитационные пузырьки образуются не только на поверхности, но и внутри струи, и из сопла выходит паро-газовая эмульсия. Оболочка пузырьков, состоящая из распыливаемой жидкости, при их исчезновении под действием сил поверхностного натяжения стягивается в капли. Кавитационные явления начинаются с поверхности струи, следовательно, чем тоньше струя, тем относительно глубже будут проникать кавитационные пузырьки при одинаковых скоростях истечения. Наличие завихренного движения (у центробежных форсунок) или ввод в струю воздуха (у пневматических форсунок) способствуют интенсификации образования кавитационных пузырьков по всему сечению струи. [c.97]

Вакуумная система должна обеспечивать такое разрежение, при котором остаточное давление ниже измеряемого и по крайней мере ниже КГ мм рт.ст [66]. Присутствие остаточных газов может влиять на коэффициент конденсации. Скорость истечения вещества из камеры при высоком остаточном давлении может быть лимитирована скоростью диффузии пара через остаточный газ. Экспериментальные исследования потоков через сопло, короткие трубы и мембраны показали, что максимальная скорость для потоков от сплошного до молекулярного может быть обеспечена при остаточном давлении, приблизительно в 25 раз меньшем, чем давление в камере [28]. [c.70]

Как будет показано в гл. 6, величина предельной летучести при изучении образца в масс-спектрометре зависит от чувствительности детектора. Необходимо также помнить, что давление, связанное непосредственно с масс-спектром, есть давление внутри ионизационной камеры. Хотя это значение связано простой зависимостью с давлением образца (если ионизационная камера обладает открытой конструкцией и скорость откачки достаточно высока), оно в данной точке может быть намного меньше упругости насыщенного пара, даже в том случае, если образец соединен непосредственно с ионизационной камерой при помощи стеклянной трубки без капиллярного натекателя. Когда образец находится в резервуаре и отделен от ионизационной камеры натекателем, давление в непосредственной близости от натекателя со стороны высокого вакуума может быть значительно выше, чем в ионизационной камере, благодаря сопротивлению газовому потоку в соединительной трубке. Таким образом, имеется два фактора, которые необходимо учитывать, при конструировании системы для исследования веществ с низкой летучестью. Истечение потока газа из источника должно быть как можно меньше, что подразумевает использование достаточно герметичного источника (за исключением необходимых щелей). Сопротивление соединительной трубки между резервуаром с образцом и ионизационной камерой должно быть небольшим, для чего необходим большой диаметр и небольшая длина. [c.158]

Преимущества генерации аэрозолей методом смешения в струе привели к постановке ряда теоретических и экспериментальных работ. Среди них следует выДелить, как наиболее систематичные работы 2 в которых было изучено влияние различных факторов на образование аэрозолей при истечении горячих паров глицерина из сопла в холодную атмосферу. В соответствии с теорией, эти исследования показали, что изменяя скорость смешения потоков, можно в известных пределах регулировать размер частиц, получаемых при конденсации. Если скорость смешения мала, г(у конденсация происходит на посторонних ядрах, присутствующих в газах. При этом пересыщение никогда не достигает большой величины, и получающийся аэрозоль состоит из крупных частиц. При быстром же смешении система может достичь такого высокого пересыщения, при котором путем спонтанной конденсации [c.35]

Нагрузка осветлителя стабилизируется с помощью регуляторов расхода сырого и обратного рассола (поз. 3 и 4). Соотношение потоков сырого и обратного рассола задается вручную. Кроме постоянства расходов стабилизируется температура сырого рассола для этой цели служит регулятор 2, воздействующий на пар, поступающий в теплообменник 10. Сбросом шлама управляет прибор КЭП (5), периодически открывающий слив шлама в бак 13 скорость истечения шлама ограничена вследствие установки в трубе сопла. [c.158]

Исходя из теории равновесного истечения кипящей жидкости через сопло, Линде и Шмидт [5] предложили несколько отличающийся метод расчета пропускной способности дроссельного вентиля. Они также считали процесс изоэнтропическим и учитывали, что при истечении показатель адиабаты k сильно меняется с изменением паро-содержания в потоке. К определению критического давления они подходили, допуская, что увеличение скорости кипящей жидкости в проходном сечении (как и для газов) возможно только цока ее [c.13]

При этом чем ближе температура конденсата к температуре пара, тем возникает большее противодавление в лабиринте, тем сильнее закупоривающий эффект мгновенного парообразования и тем меньше поток среды через конденсатоотводчик. В случае же отсутствия конденсата, что на практике встречается очень редко, а если и случается, то в очень короткие промежутки времени, в лабиринт поступает острый пар. В лабиринте острый пар расширяется, объем его значительно увеличивается, скорость же его ограничивается критической скоростью истечения и при постоянном перепаде давления массовый расход пара становится постоянным, что значительно уменьшает утечку острого пара. [c.77]

Ход анализа. Выдувание изопропилбензола выполняют на установке, схема которой представлена на рис. 9. Исследуемый образец помещают в трубку 1 на впаянную в нее пористую стеклянную пластинку. Входящий в трубку воздух предварительно проходит через колонку с активированным углем, где освобождается от возможных примесей ароматических веществ. Проходя через пористую пластинку, поток воздуха разбивается на мелкие пузырьки, что способствует выдуванию изопропилбензола из образца и особенно содержащего много жира. Вся трубка помещена в баню с кипящей водой, что также способствует выдуванию. Пары изопропилбензола попадают в барботер с 3 мл нитрующей смеси. Барботер погружен в смесь льда с солью. Ток воздуха создается водоструйным насосом регулятор обеспечивает равномерность истечения воздуха. Скорость истечения должна быть отрегулирована зажимом Мора на 2 пу- [c.62]

Так как скорость истечения пара пропорциональна корню квадратному из теплового перепада А1 в сопле, то с падением давления р о скорость холодного пара иио будет возрастать быстрее, чем скорость истечения рабочего пара гшх и, следовательно, относительная скорость Шу— Шо обоих потоков пара сокращается, несмотря на возрастание при этом обеих скоростей, что видно из данных табл. 1. [c.19]

Успешное применение масс-спектрометра для анализа смесей связано с необходимостью изучения условий натекания, для установления зависимости между составом анализируемого образца и составом паров в ионизационной камере. В масс-спектрометрии имеют место три типа газового потока молекулярный, промежуточный и вязкостный. Детально эти типы были рассмотрены Дэшманом [557]. В молекулярном (или кнудсеновском) потоке давление газа достаточно мало, и столкновения молекул со стенками происходят чаще, чем столкновения молекул друг с другом. В этих условиях скорость перемещения молекул параллельно стенкам трубки одинакова по всему сечению-трубки количество газа, протекающего по трубке, пропорционально разности давлений между ее концами в смеси газов скорость истечения компонента зависит лишь от разности его парциальных давлений и не зависит от количества других присутствующих газов. В вязкостном потоке, появляющемся при более высоких давлениях, возникает градиент скорости по сечению трубки. Количество переносимого газа зависит от квадрата разности давлений и от коэффициента вязкости. Последний изменяется с изменением состава смеси, и скорость натекания одного из компонентов смеси зависит от общего состава. В том случае, когда средняя длина свободного пробега сравнима с размерами трубки, условия натекания становятся промежуточными , а скорость течения газа по трубке выражается более сложной функцией от разности величин давлений [116, 468, 1745]. [c.136]

Приравнивая (1.75) и (1.76), найдем связь удельного теплового потока и скорости истечения пара [c.56]

При больших скоростях истечения жидкости из насадки турбулентность потока приводит к разрыву струи в местах образования пузырьков растворенного газа и паров жидкости, что увеличивает дальнобойность струи. В случаи повышения статического давления в струе эффективность разрыва ее уменьшается, поэтому необходимо создать такую структуру жидкости, при которой независимо от величины статического давления эффект разрыва струи проявил бы себя в полной мере. Кроме того, необходимо разработать конструкции насадки, позволяющие получать максимальные скорости истечения жидкости при минимальных потерях давления, а также максимально уменьшать разъедание этой насадки, что обеспечит большую продолжительность ее работы. [c.389]

Если в трубопроводах и технологической аппаратуре возможность образования паровоздушных смесей взрывоопасных концентраций исключена (обеспечена герметизация аппаратуры, отсутствуют окислители, аппаратура и коммуникации находятся под избыточным давлением или заполнены инертными газами или парами), то скорости транспортировки жидкостей по трубопроводам и истечения их в аппараты не ограничиваются. В остальных случаях скорость движения жидкостей по трубопроводам и истечения их в аппараты необходимо ограничивать таким образом, чтобы заряд, вносимый в приемную емкость (аппарат) с потоком жидкости, не мог вызвать с ее поверхности искрового разряда с энергией, достаточной для воспламенения окружающей среды. [c.113]

Барботажные устройства (рис. 10.3,в) используются в процессах массопереноса наиболее часто. Такое устройство представляет собой секцию, заполненную до определенной высоты жидкой фазой в нижней части секции размещено газо-(паро-)распределительное устройство ( тарелка ) — колпачковое, ситчатое, клапанное или другое (на рисунке эти конструкции показаны схематически). Газовая фаза диспергируется в этом устройстве (это приводит к увеличению поверхности межфазного контакта) и барботирует через слой жидкости. Число колпачков и клапанов на тарелке достигает десятков (в крупных аппаратах — сотен). Ситчатые устройства обычно отличаются меньшим гидравлическим сопротивлением газовому потоку они, однако, весьма чувствительны к загрязнениям. Над жидкостью расположена сепарационная зона, снижающая унос капель газовым (паровым) потоком, т.е. перемещение жидкости в направлении, противоположном движению ее основного потока (обратное перемешивание в терминах структуры потоков). Жидкость организованно, через сливные трубки или карманы, транспортируется на расположенную ниже секцию (непровальные тарелки) либо — в отсутствие сливных устройств — уходит с тарелки за счет провала через отверстия по законам истечения (ситчатые провальные тарелки). Скорость газа в барботажных устройствах ограничена возникновением заметного уноса капель газовым (паровым) потоком. [c.747]

В газожидкостной хроматографии проба анализируемого веще-< ства, нанесенная на адсорбент в начале колонки, под действием потока инертного газа (подвижная фаза) перемещается вдоль колонки, причем скорость движения каждого компонента анализируемой смеси зависит от его летучести и взаимодействия с жидкой фазой. Молекулы веществ во время прохождения через колонку многократно подвергаются растворению в жидкой фазе и испарению в газовую, при этом вещества более растворимые продвигаются с меньшей скоростью, чем менее растворимые. При использовании достаточно длинной колонки и подходящей жидкой фазы в процессе распределения компонентов устанавливается режим, при котором каждое вещество по истечении определенного времени выходит из колонки в виде бинарной смеси с газом-носителем. Схема газожидкостного хроматографа представлена на рис. 1.1. Газожидкостная хроматография имеет ряд преимуществ перед другими способами разделения. К важнейшим из них относятся универсальность метод применим к любым сложным многокомпонентным смесям веществ, обладающим заметной упругостью паров и стабильных при температуре разделения (до 400 °С) [c.17]

Яз при помощи инжектирующего газового или парового потока с начальным давлением Р1. Последний при истечении из сопла 1 расширяется от давления Р1 до давления Ро, к-рое несколько меньше Ра, обусловливая тем самым приток всасываемого газа или пара по штуцеру 2 в камеру смешения 3. Инжектирующий поток, проходя с большой скоростью через камеру [c.134]

В сопле генератора установлен жиклер рабочей жидкости, которая поступает из бака через приемник и шланг под действием вакуума, созданного в сопле движущимся потоком газовоздушной смеси со скоростью до 250 м сек. Рабочая жидкость, засасываясь в сопло, измельчается при истечении из жиклера, смешивается с газовоздушной смесью, распыливается при этом еще мельче и частично испаряется. Таким образом, из сопла выходит смесь воздуха, газа, капель и пара. Паровая часть смеси конденсируется и образует туман. Дисперсность среды можно менять изменением температуры в камере сгорания за счет изменения количества бензина или изменением подачи рабочей жидкости в сопло. При повышении температуры в камере сгорания дисперсность и ширина захвата увеличивается. Расход рабочей жидкости можно менять от 3 до 9 л мин, а размер капель — от единицы до сотни микрон. [c.64]

В азотной промышленности для смешения природного газа, водяного пара и кислорода широкое распространение получили смесители трубчатого (струйного) типа. Принцип смешения основан па встрече реакционных потоков, расчлененных на большое количество мелких струй, под некоторым углом друг к другу или при параллельном истечении. Смешение начинается на трубной доске и продолжается в верхней части диффузора смесителя. В нижней части диффузора, имеющего форму усеченного конуса или кольца, происходит выравнивание потока с таким расчетом, чтобы поле концентраций и скоростей по всему сечению реакционной смеси на выходе было равномерным. [c.204]

При скоростях истечения паров в жидкость выше 40 м/с для двухфазных потоков сохраняются основные закономерности струйных течений. Истечение носит пульсирующий характер, причем образование пузырьков происходит не из отверстий, а из неисчезающего участка парожидкостной структуры, который остается над отверстием после разрушения парового потока. Для изотермических затоп- [c.81]

Решение вопроса о том, является ли вовлечение капель жидкости в поток пара существенным, будет зависеть от скорости выкипания и высоты парового пространства. В работе [EUF,1964] утверждается, что в котлах с быстрым разведением паров, где конденсат испаряется от нагревательных змеевиков высокого давления, вовлечение капелек жидкости водяным паром низкого давления становится существенным при скоростях потока свыше 3 м/с. В работе [ ouison,1956] показано, что в ректификационных колоннах с широкими расстояниями между тарелками скорость 2 м/с является пороговым значением для вовлечения. Таким образом, при скоростях истечения менее 2-3 м/с пробой в сосуде будет приводить к истечению только пара без капелек жидкости. [c.82]

Можно также собирать газообразные продукты по фракциям, вытесняя запирающую жидкость из бюреток емкостью 100—500 МЛ, для поддержания постоянной температуры пользуются водяной рубашкой. В этих случаях скорость отбора дестиллята регулируется по скорости истечения запирающей жидкости из бюретки. Удобно иметь по крайней мере две бюретки когда одна наполнена, поток может быть направлен во вторую. Фракции могут быть переведены в склянки или в другие сосуды или в приборы для дополнительного анализа. Этот способ требует применения соответствующей запирающей жидкости в бюретке, в чем и состоит его основной недостаток. Ртуть всегда пригодна, потому что газы не растворяются в ней. Однако она слишком подвижна и тяжела для того, чтобы быть удобной в обращении при необходимосги относительно больших объемов. Почти насыщенный раствор соли, содержащий 1% серной кислоты или 50%-ный раствор глицерина, вполне пригоден для некоторых целей. Однако применение таких запирающих жидкостей требует проведения предварительных опытов, в которых устанавливают поправку на растворение или подтверждают, что ею можно пренебречь. Во многих случаях требуются также поправки на присутствие водяного пара (рис. 21). [c.352]

На современных заводах регулирование потоков фильтровой жидкости и известкового молока производится через пульт дистанционного управления с помощью щелевых расходомеров системы ВИСП или аппаратов постоянного уровня, одинарных или сдвоенных, которые автоматически поддерживают заданную скорость истечения. Количество пара, подаваемого в дестиллер, сначала устанавливают вручную, а затем подача пара автоматически поддерживается регуляторами на заданном уровне. Схема дистанционного управления, разработанная ВИСП, описана в главе XI, стр. 263—268. [c.193]

В двух последующих сериях опытов определялось оптимальное отношение Flf в условиях, характерных для разрабатываемых нами процессов. Одна из этих серий проводилась для рассмотренных выше пар жидкостей, другая — для процесса экстракции низкомолекулярных ароматических углеводородов диэтиленгликолем из бинарных фракций (в наших условиях — из фракции 120—150° С, выделенной из тритинг-бензина). Во всех опытах третьей и четвертой серии расходы обоих потоков, величины скоростей истечения жидкостей из сопел инжекторов, а также температуры сохранялись постоян-дыми. [c.316]

При поступлении пара под пленку наблюдается некоторый подъем ее, увеличивающийся с повыщением скорости парового потока. Измерение координат конца струи жидкости показали, что основной подъем происходит при изменении скорости пара Щ от о до 0,37 м/с. Дальнейшее увеличение скорости пара не приводит к значительным изменениям координат конца струи. Обработка данных показала, что в пределах изменения скорости пара в свободном сечении сепаратора от 0,51 до 2,54 м/с (/) = 0,1 МПа) зависимость относительной высоты подъема струи Ау/уа от скорости являстся линейной (при Д = onst). Установлено, что при высоте кольцевой щели 2...6 мм пленка жидкости устойчива и имеет разрывы только у стенок сепаратора в местах прорыва пленки. С дальнейшим увеличением высоты кольцевой щели до 5щ = 7. 8 мм истечение жидкости из распределительного насадка становится неустойчивым, появляются разрывы по всей поверхности пленки и при взаимодействии ее с перекрестным потоком пара (в интервале скоростей пара по сечению сепаратора от 0,35 до 2,51 м/с) наблюдается пульсационный режим истечения жидкости [c.439]

В системе реакторного блока, в которой используется движущийся теплоноситель, требуется непрерывное перемещение твердых частиц между реактором и регенератором. В большинстве случаев это перемеш,ение осуш,ествляется по принципу пневмотранспорта, т. е. движущей силой является поток газа или паров механическое перемещение теплоносителя при помощи элеваторных устройств в настоящее время применяют редко. Пневмотранспорт крупных гранул и порошкообразных частиц оформляют по-разному, поскольку гидродинамика слоя крупногранулированных движущихся частиц и псевдоожиженного слоя неодинакова. В первом случае (рис. 21, а) гидростатический напор столба гранул и скорость их истечения практически не зависят от высоты этого столба. У основания линии пневмотранспорта имеется специальное устройство для захвата частиц газом. На рис. 21, а количество транспортируемого материала регулируется величиной зазора между трубами 1 и 4 внутри захватного устройства чем больше зазор, тем большее количество теплоносителя подхватывается газом при сближении концов труб производительность транспортера падает. Скорости витания крупных гранул теплоносителя значительны поэтому пневмотранспортеры такого типа работают при высоких скоростях транспортирующего газа (обычно не менее 20—30 ж/сек), а для крупного тяжелого теплоносителя —до 40 м/сек. [c.83]

Процесс разрушения капель в потоке воздуха исследовался A.A. Бузуковым. Установлено, что под действием воздушного потока в капле жидкости образуется вмятина, затем капля принимает форму выпуклой пленки, лопается и дробится. Максимальный размер капли, могущей существовать в факеле, определяется из условия равенства силы поверхностного натяжения и силы аэродинамического давления. Другая схема дробления струи на капли в простейшем виде представляется как разрыв пленки, являющейся продолжением окружности сопла, под действием сил турбулентных пульсаций. Третья схема распада струи строится на предположении И. Е. Ульянова о том, что причиной разрушения единого потока жидкости на капли являются кавитационные процессы. При высокой скорости течения топлива в сопловом канале статическое давление снижается до значений, соответствующих упругости паров, в потоке при этом образуются кавитационные зоны в виде отдельных пузырьков. По выходе из сопла давление восстанавливается до атмосферного, а пузырьки исчезают, разрушая целостность струи. К. К. Шальпев установил, что число срывов кавитационных каверн п зависит от скорости течения жидкости W. При этом число срывов за одну секунду равно n = 28w при w = = 8,0 ч- 1,2 м/с. При более высокой скорости потока кавитационные пузырьки образуются не только на поверхности, но и внутри струи, что приводит к истечению парожидкостной эмульсии. Наличие завихренного движения (у центробежных форсунок) или попадание жидкости в струю пара (у форсунок с паровым распыливанием) интенсифицирует образование кавитационных пузырьков по всему сечению струи. [c.37]

Полученные выше уравнения соответствуют действительности, когда сопротивление перед наименьшим сечением имеет вид сужающегося сопла (фиг. 5.8, а), т е. когда не происходит больших и резких изменений в направлении потока. Если это предположение не выполняется и наблюдается существенное изменение формы профиля скоростей в наименьшем сечении, то поставленная задача значительно усложняется. Некоторым предельным случаем такой задачи можно считать отверстие с острыми краями в бесконечной пластине (фиг. 5.8,6). Протекание паров и газов через такие отверстия исследовали Чаплыгин и Франкл [3]. Они установили, что в этом случае критическое отношение давлений Лкв оказывается значительно меньше (для воздуха 0,037, для перегретого водяного пара 0,13) и что максимальный коэффициент истечения также уменьшается (для [c.157]

Выше было оговорено, что приведенный анализ течения через расходомерные устройства действителен только для скоростей, не превышающих скорости звука. Поскольку скорости в расходомерных устройствах иа практике могут иметь сверхзвуковые значения, следует рассмотреть условия движения газов и паров прн скоростях, превышающих скорость распространения звука, так как при таких скоростях коэффициент расширения е меняет свою величину. Характерной величиной здесь является критическое отношение давлений Рй1Р )кр при котором скорость течения в наиболее узком проходном сечении становится равной скорости звука. При дальнейшем понижении давления 2 расход среды не увеличивается, так как состояние потока в наиболее узком (критическом) сечении не изменяется, а происходит расширение газа с появлением сверхзвуковых скоростей за критическим сечением. Такая картина течения получается, например, при истечении газа в вакуум. При сверхкрнтическом перепаде давления следует измерять давление и температуру протекающей среды только перед дросселирующим органом, так как именно этими величинами определяется состояние среды в критическом сечении. Следовательно, отпадает необходимость измерений перепада давлений Рг—Р[. Изменение условий протекания обусловливается изменением начального Давления Рь [c.71]

Газовая хроматография. Еслп пропускать через трубку, наполненную зернами активного угля, поток паровоздушной смеси (нанр., смесь паров бензола с воздухом), то по длпне слоя угля будет иметь место распределение адсорбированных паров бензола. По истечении некоторого времени ( время защитного действия ) за слоем угля появятся пары бензола вначале в очень малой ( проскок ) и постепенно нарастающей концентрации. Время защитного действия слоя сорбента выражается формулой Н. А. Шилова 0=А-Ь — т, где 0 — время защитного действия, — длина слоя, /с — коэфф. защитного действия и т — потеря времени защитного действия, нек-рый кинетич. параметр, связанный со скоростью сорбции и неидеальностью гидродипамич. условий процесса, упаковкой зерен шихты и т. п. При бесконечнобольшой скорости сорбции, равномерной укладке зерен сорбента в шихте и одинаковой по всему сечению трубки скорости потока газа величина т равна нулю и время защитного действия будет пропорционально длине слоя. Однако эти условия никогда не соблю- [c.375]

Реакция взаимодействия жидкого гексафторида урана с водой проводится под давлением. Жидкий гексафторид, имеющий температуру 75°, добавляют к воде (начальная температура воды О—85°). Скорость растворения при этом достигает 2 кг мин. Процесс проводят в аппаратах с мешалкой, футерованных свинцом, серебром или пластиками. Реакция газообразного гексафторида урана с водой проводится в непрерывнодейст-вующем аппарате. Гексафторид контактирует с водой в смесительной форсунке. Диаметр смесительной форсунки подбирается таким образом, чтобы обеспечить истечение гексафторида урана через отверстие с большой скоростью. Ири этом сводится до минимума обратная диффузия паров воды в отверстие форсунки или в линию UFe (линию подачи гексафторида урана во избежание забивок продуктами гидролиза продувают азотом). Концентрацию гексафторида урана и скорость удаления продукта регулируют дозированием вводимой в систему воды. Скорости потока гексафторида урана обычно поддерживаются в пределах 45,4—68,0 кг ч. [c.334]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология