Порядок температуры

Из уравнения (II.6а) следует, что при изменении скорости нагревания на один порядок температура размягчения смещается на величину 0,037", где Г" — стандартная температура размягчения, выраженная в градусах Кельвина. Для [c.93]

При изучении химической реакции на первое место при современном состоянии науки и технологии выступают вопросы принципиальной возможности прохождения процесса (Д ОсО, ЭДС>0 /С<1 и т. п.). Доказав принципиальную, термодинамическую возможность прохождения процесса, переходят к вопросам его кинетической осуществимости — реакция может проходить или крайне медленно, или неприемлемо быстро. Для решения проблемы изучают влияние на скорость реакции концентраций реагирующих веществ (кинетическое уравнение реакции, ее порядок), температуры (энергия активации), подбирают катализаторы или ингибиторы, варьируют pH и ионную силу раствора, изменяют размеры, форму, материал реактора и т. п. [c.307]

Пользуясь данными рис, 51, можпо построить кривую зависимо сти скорости кристаллизации натурального каучука от темпера туры (рис. 52), Эта кривая напоминает кривую / на рпс. 50, Следовательно, для полимеров, так же как и для низкомолекулярных веществ, при некоторой температуре наблюдается максимальная скорость кристаллизации. Из рис. 52 видно, что выше температуры 5" С скорость Кристаллизации натурального каучука равна нулю, так как тепловое движение нарушает образующийся порядок. Температуру /Л [c.137]

Таким образом, из всего сказанного следует, что чем медленнее проводится охлаждение, тем ниже температура стеклования. Однако для заметного изменения Тс требуется очень большое время охлаждения. Так, например, при изменении скорости охлаждения на один порядок температура стеклования изменяется всего на несколько градусов. Поэтому числовые значения Гс определенные различными исследователями дилатометрическим методом при обычных скоростях охлаждения, как правило, очень близки. [c.185]

Поскольку порядок температуры в пламенах тот же, что и для вольтовой дуги (при атмосферном давлении), постольку порядок коэффициента рекомбинации должен быть для пламени и электрической дуги одинаковым (а 2 10 °). [c.175]

При подготовке шихты с применением ПМС порядок температур начала интенсивной деструкции углей по классам изменился, но также выявлена прямая зависимость ее от вещественного состава чем больше угольного вещест ва плотностью <1,4 г/см в классе крупности, тем более высокая температура необходима для деструкции. [c.55]

Система типа I. Условия порядок температур кипения компонентов В>С>Л> гетероазеотропной смеси А и В компоненты В и С не образуют азеотропной смеси В—С тройные азеотропные смеси отсутствуют. Если В является высококипящим компонентом, то гетероазеотропная смесь А — В, вероятно, будет обогащена компонентом А. Нижние продукты, получаемые при ректификации экстракта, будут иметь составы, отвечающие точкам, перемещающимся по направлению к вершине В на треугольной диаграмме. [c.157]

Однако для заметного изменения Ге требуется очень большое время охлаждения. Так, при изменении скорости охлаждения на один порядок температура стеклования изменяется всего на несколько градусов. Поэтому числовые значения Гс, определенные различными исследователями дилатометрическим методом при обычных скоростях охлаждения, как правило, очень близки. [c.163]

Из рассмотренного следует, что чем более гибкой является молекула, т. е. чем меньше размер кинетического сегмента, тем большее число узлов должно образоваться лля перехода полимера в стеклообразное состояние и тем ниже должна быть температура перехо ).а. Наоборот, чем менее гибка молекула (например, вследствие полярности), тем больше размер сегментов и меньше число узлов, тем более рыхлой будет образующаяся структура. Таким образом, полимеры с гибкими цепями будут ближе по структуре к низкомолекулярным застеклованным жидкостям. Температура стеклования зависит от скорости охлаждения при увеличении последней на один порядок температура возрастает на 3%. [c.166]

Энергия иона имеет порядок температуры Т газа С другой стороны, эта энергия складывается из энергий взаимодействия данного иона со всеми электронами и ионами в объеме радиуса Ое. При этом нужно учесть, что, согласно теореме вириала для кулоновского взаимодействия, полная энергия ( Т ) и потенциальная кулоновская энергия имеют одинаковый порядок величины. Энергия взаимодействия иона с каким-либо электроном (нли ионом) имеет порядок величины е / аего). Умножая это выражение на число заряженных частиц в объеме радиуса ае, получаем для потенциальной энергии оценку При- [c.41]

Мы будем предполагать плазму разреженной (идеальной). Условие разреженности означает, что средняя кинетическая энергия ее частицы (иона или электрона), имеющая порядок температуры плазмы Т, должна быть велика по сравнению со средней энергией взаимодействия этой частицы с соседней / >ео). Здесь <г> — среднее расстояние между частицами в плазме, т. е. Итак, считаем выполненным условие [c.44]

Пример. Элемент конструкции длиной 0,1 м, который можно рассматривать как пластину, выполнен из микропористого материала и охлаждается пропускаемым через него воздухом с начальной температурой Ti SOO К. Скорость внешнего потока воздуха, омывающего эту конструкцию, 25 м/с, температура Го 1300 К. Знаки приближенного равенства здесь подчеркивают возможность некоторых флуктуаций параметров. Оценим порядок температуры поверхности элемента с целью выяснения условий его безопасной работы. [c.108]

Можно видеть, что, несмотря на коренное различие в принципе, конструкции и условиях работы дизелей и карбюраторных авиационных двигателей, порядок температур соответствующих узлов один и тот же для тех и других. Такого же порядка будут, очевидно, и температуры аналогичных деталей автомобильных и тракторных двигателей. [c.332]

Система типа I. Условия порядок температур кипения ком-поненов В >А >гетероазеотропной смеси А и В>С компоненты В и С не образуют азеотропной смеси В — С тройные азеотропные смеси отсутствуют. На рис. 82 представлена схема разделения для случая, когда Л и практически взаимно нерастворимы . Ректификация рафината на этой схеме не предусмотрена, так как концентрация экстрагента в рафинате невелика. Распределяемое вещество С имеет минимальную температуру кипения и при ректификации экстракта (С) выделяется как дистиллят. Отделяемая от пара жидкая смесь N разделяется в отстойнике с образованием двух фаз, составы которых (при температуре в экстракторе) характеризуются на диаграмме точками Н я J. Если отстаивание более выгодно проводить при высокой температуре, смесь N после остаивания охлаждают. [c.158]

Брэгау [115, 116] оценил, что максимально достижимая скорость роста трещины в матрице пластика с модулем Юнга, равным 3-10 ° дин/см , составляет 620 м/с. При радиусе трещины порядка 1000 А (см. рис. 3.29) частота эквивалентной циклической деформации равна примерно 108 Гц. Если при увеличении частоты на порядок температура стеклования возрастает на 6—7°С [674, гл. 7], то, как было рассчитано, эффективная температура стеклования эластомерной фазы возрастает на 60 °С по сравнению с температурой стеклования, оцененной из низкочастотных испытаний [c.109]

Tk — 240K, что дает правильный порядок температуры фазового перехода (например, в эдингтоните Ти = = 220К). Очевидно, что очень малые изменения U и, следовательно, Удок приведут к резким изменениям С увеличением энергии связи частота колебаний и возрастают. Полученный вывод подтверждается рядом гидратированных галогенидов щелочноземельных металлов (Yano, 1958) [c.75]

Повышение температуры слоя при регенерации увеличивает скорость десорбции двуокиси углерода как в случае вакуумирования, так и в случае применения отдувочного газа. На основании анализа опытных данных нами установлено, что при вакуум-термической регенерации для цеолитов типа NaX оптимальной температурой, обеспечивающей полную десорбцию двуокиси углерода при достаточной скорости ее (при времени, не превосходящем цикла адсорбции и охлаждения), является температура 65—80° С. Для цеолитов типа СаА эта температура несколько выше и составляет 100—120° С. Такой же порядок температур регенерации остается и в случае применения сухого и свободного от двуокиси углерода продувочного газа. Здесь могут применяться два способа нагрева адсорбента. Первый, когда подвод тепла осуществляется через стенки адсорбера, на практике применяется редко, так как в промышленных условиях диаметр адсорбера довольно большой, а х еолиты обладают низкой тенло-проводностью второй, когда подвод тепла осуществляется с помощью продувочного газа, нагретого до определенной температуры, применяется чаще. В этом случае скорость десорбции будет определяться скоростью подвода тепла, т. е. в конечном счете зависеть от количества продувочного газа и его температуры. В промышленных условиях довольно редко имеется в достаточном количестве сухой (точка росы порядка —60° С) и не содержащий двуокиси углерода газ. Наиболее часто для целей регенерации используют природный газ или атмосферный воздух. Влажность воздуха меняется в более широких пределах, чем у природного газа. В этом случае для удаления двуокиси углерода из цеолитов типа NaX температуру в период десорбции следует иметь 100—120° С, а для цеолита СаА — 150—180° С. Одпако, поскольку требуется удаление пе только двуокиси углерода, но и паров воды, температура регенерации должна быть выше. В нроцессе получения защитных атмосфер, если влажность отдувочного газа составляет 5—7 г/м , нагрев цеолита СаА должен быть проведен до 230—250° С. При этом остаточное содержание паров воды в цеолите будет составлять 1.0 1.5 вес. %, что практически не отразится на дальнейшем процессе. [c.248]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология