Сопло коэффициент расхода

Рис. 8.4. Коэффициенты расхода в сверхзвуковых конических соплах со скругленной стенкой в окрестности критического сечения прп разных углах конусности дозвуковой части ( = 30°, 45°, 75-4-90°) и постоянном угла конусности сверхзвуковой части (а = 15°)

Рис. 2.18. Зависимость коэффициентов расхода ц, заполнения сопла (рс( ) и У ла факела а (б) от геометрической характеристики вихревой камеры А

Рис. 3-6. Влияние диаметра сопла на зависимость коэффициента расхода от геометрической характеристики при распыливании керосина (Л. 3-28].

Для хорошо выполненного сопла коэффициент расхода, практически равный коэффициенту скорости, должен быть не менее 0,95—0,98. [c.204]

С увеличением длины сопла коэффициент расхода уменьшается, так как возрастают потери на трение. При малых значениях критерия Рейнольдса коэффициент расхода для цилиндрического сопла меньше, чем для отверстия в тонкой стенке, тогда как при [c.20]

Из сопоставления уравнений (47) и (64) видно, что коэффициент В является функцией АЯ, диаметра сопла, коэффициента расхода форсунки и давления распыления. [c.98]

Результаты расчетов по формуле (10) при О = 200 мм, с/ = 10 мм, / = 3 м, = = 0,02 МПа, р = 0,4 МПа и /С = 0,7 приведены на рис. 6. При скорости газа в трубе НД 0,5-1 м/с наблюдается снижение уровня одоризации. Одоризатор с малым отношением с1 /с1 стабильно работает в широком диапазоне изменения расходов в трубе. Снижение уровня одоризации можно исключить, если для продувки газа через емкость использовать перепад давления на расходомерном устройстве, Перепад давления на расходомерной диафрагме может превышать скоростной напор в 20-50 раз. Соответственно снижается диаметр дозирующего сопла. Коэффициент расхода системы сопло + труба практически перестает зависеть от Ие. При этом часть газа минует расходомерное устройство. Согласно форму- [c.91]

Выбор горелки и сопла к ней производится по графику, изображенному на рис 29. График составлен для газа с температурой 20 °С, теплотой сгорания 35,6 МДж/м и плотностью 0,77 кг/м и для воздуха, имеющего температуру 20 С при условии сжигания с коэффициентом расхода воздуха а = 1,08. [c.168]

Форма и сочетание форм узлов газового тракта во многих случаях настолько сложны и своеобразны, что определение их сопротивления возможно лишь экспериментально — путем продувки узлов или их моделей в стационарном воздушном потоке. Если расход воздуха и потеря давления известны, задача сводится к определению Й из формул ( 1.3) и ( 1.6). Если же расход не известен, то величину сопротивления проще всего найти сопоставлением потерь давления в исследуемом узле и в эталонном сопротивлении, включенных последовательно в схему продувки. Эталонным сопротивлением служит дроссельный прибор в виде нормального сопла или диафрагмы, для которых известны проходное сечение /о, коэффициент расхода ао и коэффициент расширения врд [102]. Из равенства весовых расходов газа через дроссельный прибор и узел имеем [c.204]

Отношение коэффициентов расхода реальной центробежной форсунки и идеальной центробежной форсунки с учетом гидравлических потерь зависит от коэффициента раскрытия сопла [c.82]

Как видно из формулы при данном значении геометрической характеристики это отношение убывает с уменьшением коэффициенту раскрытия сопла. При больших значениях (закрытые Форсунки) гидравлические потери во входных каналах уже не оказывают существенного влияния на коэффициент расхода центробежной форсунки. [c.82]

Коэффициент расхода для газообразных сред (а,) — отношение замеренной пропускной способности клапана к пропускной способности, рассчитанной при тех же параметрах, через идеальное сопло с площадью узкого сечения, равной Р. [c.396]

Коэффициент расхода можно представить как произведение двух коэффициентов р, = а р/, из которых первый учитывает потери полного давления в сужающейся части сопла (до критического сечения) Окр = Ркр/Р, а второй — неравномерность поля плотности тока (рш) в узком сечении. Потери в дозвуковой части сопла всегда относительно невелики (Окр = = 0,98-0,998). [c.430]

Сопло четверть круга имеет образующую, выполненную по форме четверти окружности. Ниже приведены соотношения между радиусом окружности г и диаметром отверстия сопла обусловливающие постоянство коэффициента расхода (х в указанном диапазоне чисел Рейнольдса [c.102]

Более простым (но несколько менее точным) способом измерения расхода является применение расходомера с датчиком в виде сужающего устройства 12 (датчик может также располагаться и в отводящем трубопроводе). Так как измерения производят при малых значениях числа Рейнольдса, используют сужающие устройства специальной формы. Наиболее эффективным является сопло с профилем в четверть круга, коэффициент расхода которого сохраняется постоянным до наименьших значений числа Рейнольдса (Ке 200). [c.166]

Следует отметить, что попытки представить опытные данные в виде семейства кривых, соответствующих определенным значениям других абсолютных размеров форсунки или их соотношений, оказались неудачными. Таким образом, коэффициент расхода оказывается функцией не только геометрической характеристики, но и диаметра сопла. С учетом обнарул<енной зависимости коэффициента расхода от диаметра сопла были про- [c.100]

Таким образом, с увеличением размера сопла от сравнительно малых значений (0,5—1,0 мм) до больших коэффициент расхода систематически снижается, при- [c.102]

Таким образом, влияние абсолютного размера сопла на коэффициент расхода форсунки сказывается и косвенно, проявляясь в различном характере зависимостей коэффициента расхода от вязкостных свойств и давления распыливаемой жидкости. Отсюда вытекает, что влияние вязкости жидкости на коэффициент расхода форсунок оказывается значительно сложнее, чем это следует из рассмотренных выше представлений Л. А. Клячко [Л. 3-22] о роли вязкости как о причине снижения центробежного эффекта при истечении из форсунок реальной жидкости. [c.105]

Механическое распыление центробежными форсунками. Центробежные форсунки широко используют в распылительных сушилках. Тангенциальные входные отверстия, ось которых смещена относительно оси сопла, позволяют закручивать поток жидкости при входе в камеру форсунки. На выходе из сопла действие центростремительных сил на поток прекращается, и капли жидкости разлетаются по прямолинейным траекториям, образуя конусообразный факел. Теория центробежных форсунок для идеальных (невязких) жидкостей разработана Г. Н. Абрамовичем [13]. На основании закона сохранения момента количества движения, закона сохранения механической энергии (уравнения Бернулли) и разработанного им принципа максимального расхода Г. Н. Абрамович показал, что коэффициент расхода форсунки ц и угол раскрытия факела ф зависят только от геометрических параметров форсунки, т. е. от диаметра вихревой камеры Лк, количества п и диаметра йвх входных отверстий, диаметра сопла йс. Важной особенностью работы центробежной форсунки является также образование в центре сопла и вихревой камеры воздушного вихря. Поэтому истечение жидкости происходит через кольцевое сечение. Коэффициент заполнения сопла равен отно-игению площади, заполненной жидкостью, к общей площади сопла. Коэффициент расхода форсунки представляет собой отношение действительной производительности форсунки Удейств К максимально возможной (теоретической) Утеор, т. . [c.10]

В работе [39] также приведена зависимость относительного коэффициента расхода от угла конуса на входе в сопло. Все сопла были испытаны с одним и тем же завихрителем, имевшим четыре тангенциальных канала прямоугольного сечения (1,01 X 0,53 мм) и плечо закручивания Н = 2,2 мм при А — 2,44. Пок 1зано, что с уменьшением угла к.онуса сопла коэффициент расхода растет, что отчасти объясняется увеличением смоченной поверхности сопла. Полученнзте) закономерность следует считать справедливой для форсунки указанных размеров (точнее, для форсунок с неболь-Л10Й высотой камеры закручивания ). С увеличением высоты [c.69]

С понижением теплоты сгорания газа и при необходимости неизменной теплопроизводительности горелки давление его должно быть повышено. При несоблюдении этого теплопроизводительность горелки снизится. Для сохранения теплопроизводптельности и коэффициента расхода воздуха неизменными необходимо пересчитать диаметр сопла по формуле (нормаль Теплопроекта) [c.348]

Смеситель горелки выполняется в виде нормального инжектора с центральным соплом, через которое газ подается с большой- с коростью. Воздух засасывается струей из окружающей атмосферы. Для нормальной работы таких горелок необходимо, чтобы давление природного газа перед соплом составляло 50—100 кПа. Эти горелки рассчитаны на сжигание природного газа с теплотой сгорания < Р = = 35,6 МДж/м при коэффициенте расхода воздуха а = 1,05, противодавлении в камере горения топки 10 Па, плотности газа 0,73 кг/м . Диапазон регулирования производительности горелок равен 1 3. При расчетном давлении газа 100 кПа горелки (девять номеров) могут работать в диапазоне нагрузок 4—140 м /ч. [c.165]

Рис. 8.3. Зависимость коэффициента расхода от отношения полного давления перед коническим сужающимся соплом к статическому давленпю на среае

При истечении из таких насадков сжатие струи отсутствует. Тогда выражение для коэффициента скорости является также расчетной фopмyJ[oй для коэффициента расхода рабочего сопла [c.287]

При известных значениях коэффициента расхода по формуле (Н.1) можно рассчитать статические характеристики золотникового распределителя, сопла-заслонки или клапана. Статической характеристикой перечисленных устройств называется зависимость, связывающая между собой различные установившиеся значения либо двух, либо трех следующих величин расхода рабочей среды, перепада давления, перемещения подвижного элемента устройства. Достаточно просто статическая характеристика находится для четырехдроссельного золотникового распределителя в предположении нулевых перекрытий у золотника, отсутствия зазоров между золотником и втулкой, постоянного значения коэффициента расхода. Пусть к такому золотниковому распределителю, [c.290]

ЮТСЯ не только при изменении геометрической характеристики А, но и систематически снижаются при увеличении абсолютного размера выходного отверстия форсунки. На рис. 3-3 приведена зависимость коэффициента расхода от геометрической характеристики форсунки, полученная при распыливании воды под давлением 18 кГ1см . В этих опытах мало изменялись значения высоты сопла и камеры завихривания и отношение высоты форсунки к диаметру камеры завихривания. Экспериментальные зависимости располагаются в виде семейства кривых, каждая из которых соответствует определенному размеру сопла, причем кривые, относящиеся к большему размеру, располагаются ниже кривых, относящихся к меньшему размеру. Аналогичные кривые, полученные при распыливании нефтепродуктов, приведены на рис. 3-4. [c.99]

Рис. 3-5. Влияние диаметра сопла на зависимость коэффициента расхода от геометрической характеристики при распыливании воды фоосунками с каналами круглого (а) и прямоугольного (б) сечений [Л. 3-27].

Рис. 3-8. Влияние диаметра сопла на зависимость коэффициента расхода от геометрической характеристжи при распыливании парафина [Л. 3-25].

Справочник химика 21

Химия и химическая технология