Разность температур в теплообменниках

Среднелогарифмическая разность температур в теплообменнике [c.32]

Минимальная конечная разность температур в теплообменниках равна 5° С. [c.519]

Таблица 8.2. Максимально допустимые разности температур в теплообменниках при потерях, равных 0,1 и 0,010

Сокращает расходы на аппараты схема регенерации тепла реакции, показанная на рис. 3.2 (поз. <9) и 3.17, вместо нагрева потока перед реактором и последующего охлаждения его в отдельных теплообменниках. Но в ряде случаев такая схема может потребовать очень больших теплообменников, когда разогрев в реакторе небольшой и движущая сила в теплообменнике, равная этому разогреву (см. рис. 3.17), мала. Эти условия характерны для каталитической санитарной очистки газов - в этих процессах концентрация очищаемого компонента мала и может колебаться. Теплообменник необходимо рассчитывать на минимальную концентрацию, иначе процесс не будет автотермичен. Поверхность теплообменника, рассчитанная на минимальную концентрацию, будет в 2-3 раза больше, чем в среднем режиме. Включим в систему узел сжигания топлива (рис. 3.41). Он вносит дополнительные затраты в систему очистки. Но дополнительный нагрев позволяет, во-первых, поддерживать постоянную и желаемую разность температур в теплообменнике и, во-вторых, уменьшить затраты на оборудование этой ХТС. [c.276]

Методика расчета рефрижераторных циклов рассмотрена на стр. 63. Следует особо подчеркнуть, что при проектировании комбинированной установки необходимо рассчитать схему как для работы в ожижительном, так и в рефрижераторном режимах. При различных режимах меняются потоки в детандеры, разности температур в теплообменниках и другие параметры. [c.160]

Ции на (Т—АТ) в случае укрепляющей. (Здесь АГ — разность температур в теплообменниках.) [c.212]

Рис. 1П-7с. Значения разности температур в теплообменниках с перекрестным током.

Тогда среднелогарифмическая разность температур в теплообменнике д7. . = 19.2 град. [c.212]

К), то в начале конденсации разность температур в теплообменнике составит 123—83 = 40°К-При такой разности температур отводилась бы большая часть тепла, что вызывало бы значительную потерю энергии. [c.373]

Определить среднюю разность температур в теплообменнике, имеющем один ход в междутрубном пространстве и три хода в трубном. [c.170]

При Р = 0,33 и Я = 2 / = 0,83. Следовательно, средняя разность температур в теплообменнике будет [c.170]

Средняя разность температур в теплообменнике [c.182]

В настоящее время на острове Науру, расположенном ь южной части Тихого океана, строится установка по производству энергии методом, основанным на перепаде температур между теплыми водами на поверхности и холодными водами океана на глубине несколько сот метров, причем в качестве рабочей жидкости планируется использовать фреон 22. Технические характеристики установки даны в табл. 2.13. Мощность установки составит 100 кВт., Однако при работе такой установки мошность, передаваемая потребителю электроэнергии, после вычитания мощности, идущей на собственные нужды, составит всего лишь 10 кВт. Увеличение расхода электроэнергии на собственное потребление объясняется тем, что для уменьшения разности температур в теплообменниках необходимо подавать теплую и холодную морскую воду в большом количестве, что приводит к необходимости использовать более мощные насосы. Предполагается, что при увеличении мощности завода доля мощности, потребляемая насосами, уменьшится. В настоящее время планируется строительство крупных заводов для производства электроэнергии этим способом. [c.77]

В предварительном теплообменнике необходим некоторый запас поверхности теплообмена (25—35%). Это объясняется условиями работы колонны в конце ее пробега при снижении активности катализатора Га падает, что приводит к уменьшению разности температур в теплообменнике и ухудшению теплообмена. Однако слишком большой запас поверхности нецелесообразен, так как при поддержании нормального температурного режима в зоне катализа (470—530° С) это приведет к необходимости увеличения доли холодного байпасного газа (рис. 5-3). В этом случае часть внутреннего объема колонны, соответствующего избыточной поверхности теплообменника, будет использована нерационально. [c.83]

Степень использования тепла реакции практически ограничена уменьшением средней разности температур в теплообменнике, которое приводит к значительному увеличению поверхности по сравнению с теплообменником колонны синтеза без отбора тепла. Доля используемого тепла обычно не превышает 50—60%. [c.84]

ОТВОД тепла из горячей зоны. В насадке этого типа не происходит такого резкого переохлаждения катализатора, как в предыдущей, однако чувствительность регулирования в ней ниже, так как требуется большее количество газа II байпаса. Из-за уменьшения доли основного прямого газа (до 70%) снижается разность температур в теплообменнике, поэтому поверхность его приходится несколько увеличивать. [c.90]

Основной недостаток полочной насадки — невысокая компактность. Газ в теплообменнике этой насадки, в отличие от трубчатой, должен быть сразу нагрет до температуры входа в катализатор (430—450° С). Вследствие уменьшения разности температур в теплообменнике размеры его возрастают на 35—50% (см. главу 6). Объем камер смешения между полками также довольно велик (больше объема трубок в трубчатых насадках). В результате [c.92]

Трубчатая насадка. Пренебрегая потерями тепла и считая весовую теплоемкость газовой смеси постоянной, а также используя для простоты среднюю арифметическую разность температур в теплообменнике, имеем [c.183]

При этом разность температур в теплообменнике становится весьма малой, и поверхность его требуется значительно увеличить. [c.185]

Средняя разность температур в теплообменнике согласно тем-пературной.схемы [c.244]

При построении графика принято, что максимальная разность температур в теплообменнике (между самой высокой и самой низкой температурами) равна 100°С. Проблеме равномерного [c.215]

Необходимость высокого к. п. д. теплообменника установки глубокого охлаждения можно показать следующим образом. В случае процесса, протекающего при высоких температурах, теплообменник служит для регенерации тепла. Подводимое извне при высокой температуре Т тепло рассеивается на уровне температуры окружающей среды То. Количество тепла, пропорционально разности температур в теплообменнике. В случае же низкотемпературного процесса Т меньше Го) для отвода тепла С, с уровня низкой температуры Гь и рассеивания его при температуре Тй необходимо затратить работу. Даже для термодинамически идеального холодильного цикла (обратный цикл Карно) величина затраченной работы равна [c.220]

Вследствие весьма низкого давления в абсорбере цикл термохимического компрессора располагается в области низких концентраций. Расход тепла на обогрев генератора в абсорбционно-резорбционной холодильной машине больше расхода тепла на обогрев обычной одноступенчатой установки, работающей при тех же температурах производимого холода. Поэтому следует принимать все меры к тому, чтобы получить наименьший расход тепла в цикле термохимического компрессора абсорб-ционно-резорбционной холодильной машины, принимая минимальные разности температур в теплообменнике и применяя отбор холодного крепкого раствора на ректификацию. [c.198]

Средняя разность температур в теплообменнике Д<ср, град, по формуле (14-3) или (14-4) [c.113]

Это уравнение отличается от уравнения (6), дающего ДГд для противоточного движения теплоносителей, только индексами in и out при Гг- Выражение для средней разности температур в теплообменниках с однонаправленным и противоточным движением теплоносителей остается среднелогарифмическим ATiM и в общем случае в духе уравнения [c.33]

Средняя разность температур в теплообменнике. .... д. А б-Д<м Д ср = [c.119]

Изменение разности температур в теплообменнике обусловлено изменением состояния потоков газов (жидкостей), проходящих через него. [c.103]

В установках среднего давления количество воздуха, расширяемого в детандере, зависит от разности температур в теплообменнике. При [c.249]

С уменьшением поступления воздуха в детандер увеличивается проход воздуха через дроссельный вентиль. При этом температура сжатого воздуха, прошедшего теплообменник, возрастает и средняя разность температур в теплообменнике увеличивается. Вследствие этого обратный поток может нагреться в теплообменнике до более высокой температуры, что приводит к повышению температуры перед детандером. Рост холодопроизводительности на 1 кг воздуха в детандере и некоторое уменьшение недорекуперации не могут компенсировать происходящего при этом понижения общей холодопроизводительности вследствие уменьшения потока воздуха через детандер. [c.612]

Пример 4-11. Тепло крекинг-остатка, уходящего из крекинг-установки, используется для подогрева нефти, которая поступает для переработки на эту установку. Определить среднюю разность температур в теплообменнике между обогревающим крекинг-остатком и нагреваемой нефтью, если крекинг-остаток имеет температуры пая = 300 С, кон = 200 С, а нефть = 25 С, = 175 С. Решение. Рассмотрим два случая, [c.182]

В многоходовом кожухотрубном теплообменнике, имеющем четыре хода в трубном про-странстве и один ход в межтрубном (рис. 4-21), то-10в°С луол охлаждается водой от 106 до 30 °С. Вода, проходящая по трубам, нагревается от И до 24 °С. Определить среднюю разность температур в теплообменнике. [c.204]

С уменьшением поступления воздуха в детандер увеличивается проход воздуха через дроссельный вентиль. При этом температура сжатого воздуха, прошедшего теплообменник, возрастает и средняя разность температур в теплообменнике увеличивается. Вследствие этого обратный поток может нагреться в теплообменнике до более высокой температуры, что приводит к повышению температуры перед детандером. Рост холодопроизводительности на [c.612]

Второй путь приближенного определения параметра б по заданным параметрам е и ш, основанный на применении приближенных формул для средней разности температур в теплообменнике, будет рассмотрен несколько ниже. [c.81]

Одновременное рассмотрение г г и т)д создает предпосылки для более экономного использования подводимой энергии с улучшением всех главных показателей работы холодильной установки. При этом возможные пути оптимизации работы установки выявляются расчетом потоков теплоты и массы рабочего вещества с определением параметров состояния во всех характерных точках на каждой отдельной стадии технологической цепочки. Часть данных для расчета устанавливают на основании имеющегося опыта эксплуатации холодильных установок. К таким данным относят к. п. д. машин температурные уровни начала и конца цикла разности температур в теплообменниках количестзо теплоты, поступаюш й в окружающую среду в результате сжатия рабочего тела гидравлические потери и т. д. Для каждой отдельной ступени составляют энергетический и материальный балансы. [c.54]

Теплообмен по другим схемам смешанных токов. Аналогичным методом получены выражения для расчета средней разности температур в теплообменниках с другими схемами смешанного тока. Так, при наличии двух ходов в межтрубном пространстве и четырех ходов в трубах (рис. VII-21, а, смешанный ток2—4) [c.355]

Следует отметить, что при эксплуатации ожижителей наибольший выход жидкости имеет место при давлениях 2,0—2,5 Мн1м (противоречит данным рис. 71, а). Это расхождение объясняется тем, что с уменьшением давления прямого потока гелия его теплоемкость возрастает вследствие этого возрастает температура перед дросселем и соответственно разность температур на холодном конце нижнего теплообменника. Поскольку средняя разность температур в теплообменнике остается прежней, это приводит к уменьшению недорекуперации на его теплом конце. В результате при снижении давления до 2,0—2,5 Мн/м уменьшение дроссельэффекта компенсируется более значительным снижением потерь от недорекуперации и X возрастает. [c.144]

Действительная разность температур в теплообменнике 1—2. В кожухотрубчатых теплообменниках с любой схемой течения, имеющих один ход в межтрубном пространстве и четное число (два или более) трубных ходов, температурный напор отличается как от температурного напора при чистом противотоке (рис. 9.6), так и от температурного напора при последовательно-параллельной схе1ме соединения чисто противоточных теплообменников (рис. 9.16). Видно, однако, что для каждой пары трубных ходов движение теплоносителя в одном ходе параллельно, а в другом противоположно направлению течения жидкости в межтрубном пространстве. [c.357]

К недостаткам агрегатов с использованием тепла реакции следует отнести усложнение схемы агрегата синтеза (а при внутреннем котле и усложнение насадки) необходимость применения труб из легированной стали для элементон котла худшее использование объема корпуса колонны вследствие снижения средней разности температур в теплообменнике — при той же тепловой нагрузке поверхность теплообменника будет больше (стр. 84), кроме того, внутренний котел занимает часть объема насадки (до 6—7%). [c.94]

Особенности расчета трубчатой насадки с отбором тепла. Как указывалось выше (стр. 84), степень использования тепла реакции синтеза у = QJQp (отношение тепла, отводимого в котле, ко всему теплу реакции) ограничена из-за снижения разности температур в теплообменнике. В колоннах со съемом аммиака 11,5— 13% значение у не превышает 0,45—0,5, при увеличении съема до 14—15% оно может достигать 0,55—0,6 и более. [c.143]

АТьш — истинная средняя разность температур в теплообменник с двухходовой перекрестной схемой потоков ЛГ] щ — среднелогарифмическая разность температур в противоточном теплообменнике, работающем в тех же температурных условиях р — [c.186]

Температуры и разности температур. Обычно принимают исходный температурный уровень 7 о= 1 = 303 К, температуру воздуха после предварительного фреонового охлаждения 220—280 К, на входе в блок комплексной адсорбционной очистки 278—280 К. Значение ДГ в теплообменных аппаратах на температурном уровне входа воздуха в блок разделения (недорекуперацию АГв.р) принимают равной в установках среднего и высокого давления без предварительного фреонового охлаждения 3—5 К с предварительным охлаждением 8—10 К в установках низкого давления —в регенераторах с алюминиевой дисковой насадкой 3—4 К, в реверсивных пластинчато-ребристых теплообменниках 2,5—3 К в регенераторах с каменной насадкой и встроенными змеевиками 2,5—3 К для потоков по насадке и 6—8 К для потоков по змеевикам. Минимальная разность температур в теплообменниках установок среднего давления А7тп1п = 3-ь5 К АТ на холодном конце регенераторов и реверсивных теплообменников выбирают из условия обеспечения их незабиваемости. При доле чистых продуктов, выводимых по непереключающимся каналам, 30—40% эта величина равна 3—3,5 К, а при отсутствии чистых продуктов 5—6 К. [c.164]

За другой безразмерный параметр примем отнощение средней разности температур в теплообменнике к максимальному темнературнаму напору в нем. Этот параметр, который мы в дальнейщем будем обозначать через 1 , по определению всегда меньше единицы и для прямоточных теплообменников равен [c.88]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология