Сжатие струи жидкости

Однако практически количество вытекающей жидкости меньше вычисленного по этой формуле вследствие сжатия струи жидкости в отверстии, т. е. уменьщения ее сечения, и трения реальной жидкости в отверстии, через которое она вытекает. [c.51]

Однако практически количество вытекающей жидкости меньше вычисленного по этой формуле, что обусловливается двумя причинами во-первых, имеет место, как это видно на рис. 6, сжатие струи жидкости, т. е. уменьшение ее сечения, и, во-вторых, для реальных жидкостей имеет место трение в отверстии, через которое вытекает жидкость. [c.32]

Коноидальный насадок очерчивается по форме струи, вытекающей из отверстия его входной участок имеет сложную поверхность двоякой кривизны, а выходной участок — цилиндрический. Это дает возможность устранить сжатие струи жидкости при выходе из насадка и получить еще большую кинетическую энергию струи при ц = ф = 0,97—0,99 (в зависимости от напора и качества обработки внутренней поверхности насадка). [c.210]

Это уплотнение, получившее название щелевого, представляет собой гладкую капиллярную щель а (рис. 240, а), при соответствующей величине и длине которой может быть обеспечено приемлемое сопротивление перетеканию жидкости [1]. Гидравлическое сопротивление течению жидкости в этом случае создается в основном обеспечением малого зазора. К этому сопротивлению при высоких числах Рейнольдса (преимущественно в случае уплотнения газовой среды) добавляется дополнительное сопротивление лабиринта Ь с расширением и сжатием струи жидкости. Применение лабиринта повышает сопротивление щели. [c.550]

Значения коэффициентов скорости, сжатия струи и расхода определяют экспериментальным путем. Для жидкостей с небольшой вязкостью (вода, бензин и т. д.) при истечении из круглого отверстия с острой кромкой обычно принимают следующие значения этих коэффициентов фгв = 0,97 е = 0,64, ц<э = 0,62. [c.17]

В ряде случаев истечения жидкости из насадков или отверстий вследствие искривления траекторий частиц жидкости нри подходе к плоскости входного отверстия (см. рис. 7) в нем или несколько ниже него наблюдается сжатие струи, оцениваемое коэффициентом сжатия е [c.30]

Уравнение (П,83) служит для расчета теоретической скорости истечения, так как при истечении реальной жидкости имеют место потери напора, связанные с преодолением сопротивлений и со сжатием струи (см. рис, П-13). Поэтому при истечении реальной (вязкой) жидкости для тех же сечений I—1 и 2—2 уравнение Бернулли запишется так [c.56]

Центробежный распылитель представляет собой диск, вращающийся с окружной скоростью 100—200 м/сек. В качестве пневматических распылителей могут быть использованы обычные форсунки, применяемые для сжигания жидкого топлива в них распыливание осуществляется воздухом, сжатым до избыточного давления 1,5— 3 ат. В качестве механических распылителей применяют форсунки, в которые жидкость подается под давлением до 200 ат распыливание происходит в результате удара струи жидкости о стенку или соударения двух струй. [c.445]

При расчете истечения реальной жидкости надо учитывать сжатие струи на выходе из отверстия и потерю напора. [c.165]

При истечении жидкости через короткий цилиндрический патрубок (насадок) происходит дополнительная потеря энергии, главным образом вследствие внезапного расширения струи в патрубке. Поэтому скорость истечения жидкости через патрубок меньше скорости ее истечения через отверстие в тонкой стенке. Вместе с тем расход жидкости, вытекающий через патрубок, больше, чем при истечении через отверстие, так как струя в патрубке сначала сжимается, а затем расширяется и вытекает, заполняя все его сечение. Поэтому коэффициент сжатия струи на выходе из патрубка е= 1, что, согласно выражению (6-75), приводит к значительному возрастанию коэффициента расхода а и соответственно к увеличению расхода жидкости. [c.166]

При истечении через патрубок сжатие струи происходит внутри патрубка, его выходное сечение целиком заполнено жидкостью. Поэтому по табл, 8 [c.167]

В. Динамические методы позволяют определять лишь неравновесное (динамическое) поверхностное натяжение, причем в условиях, далеких от равновесия. К ним относится, например, метод колеблющейся струи. Он основан на том, что струя жидкости, вытекающая из трубки с эллиптическим сечением, под действием поверхностного натяжения приобретает колебательное движение, при котором по длине струи наблюдаются чередующиеся расширения и сжатия (стоячие волны). Длина стоячей волны связана определенной зависимостью с поверхностным натяжением. В этом случае динамическое поверхностное натяжение характеризует непрерывно обновляющуюся поверхность с временем жизни порядка нескольких миллисекунд. [c.89]

Увеличение коэффициента сжатия струи е о уменьшением числа Ке объясняется тем, что возрастающее влияние сил вязкостного трения ведет к утолщению подторможенного (пограничного) слоя у стенок и, следовательно, к уменьшению скоростей частиц жидкости, подтекающих сбоку к отверстию и вызывающих сжатие струи. [c.173]

Так как размер отверстия предполагается малым по сравнению с напором Яо и размерами резервуара и, следовательно, боковые стенки резервуара и свободная поверхность жидкости не влияют на приток жидкости к отверстию, то наблюдается совершенное сжатие струи, т. е. наибольшее сжатие в отличие от несовершенного сжатия, которое рассмотрено ниже. [c.123]

Это значит, что коэффициент расхода есть отношение действительного расхода к теоретическому, т. е. к тому расходу который имел бы место при отсутствии сжатия струи и сопротивления. Теоретический расход = 19,, У 2gH не есть расход при истечении идеальной жидкости, так как сжатие струи будет иметь место и при отсутствии гидравлических потерь. [c.125]

В области весьма малых Ке , (Ие , < 25) роль вязкости настолько велика, а торможение жидкости у кромки столь значительно, что сжатие струи отсутствует (е = 1) и ф == р. В этом случае можно пользоваться следующей теоретической формулой [II [c.126]

Несовершенное сжатие струи наблюдается в том случае, когда на истечение жидкости через отверстие и на формирование струи оказывает влияние близость боко) ых стенок резервуара, причем отверстие расположено на одинаковых расстояниях от этих стенок, т. е. на оси симметрии резервуара (рис. 1.86). Ввиду того, что боковые стенки частично направляют движение жидкости при подходе к отверстию, струя по выходе из отверстия сжимается в меньшей степени, чем при истечении из резервуара неограниченных размеров, как это рассматривалось выше и когда имелось совершенное сжатие. Вследствие уменьшения сжатия струи возрастает коэффициент сжатия, а следовательно, и коэффициент расхода. [c.127]

При определении объема (массы) вытекшего из отверстия продукта коэффициент расхода является одной из исходных характеристик, в значительной степени определяющей точность расчета. Коэффициент расхода представляет собой отношение действительного расхода жидкости через отверстие к расходу через то же отверстие при скорости жидкости, равной скорости свободного падения тела с высоты, равной напору, при котором происходит истечение, и при отсутствии сжатия струи. [c.137]

Современным способом сжигания жидкого топлива (мазута, керосина, бензина и т. п.) в высокопроизводительных топках промышленного типа является сочетание распылителей жидкости с горелками. Распылителями служат приборы, называемые форсунками. Способ распыливания заключается в том, что либо жидкое топливо прожимается через тончайшие отверстие, что требует применения насосов очень высоких давлений, либо при умеренных давлениях струю жидкого топлива заставляют вращаться с большой скоростью в винтообразном канале или специальной камере вращения, помещенной в головке форсунки (центробежные форсунки), либо, наконец, струю жидкости разрывают ударом и захватом ее высокоскоростными струями расширяющегося пара или сжатого воздуха (паровые и воздушные форсунки) 2. [c.149]

В струйных ВН газ всасывается струей жидкости или пара. Различают вихревые, эжекторные и пароструйные ВН. Описанные вьппе вихревые И. можно использовать также для достижения высокого вакуума разрежение развивается вдоль оси вихревого потока, создаваемого сжатым воздухом или перегретым паром. В эжекторных ВН, к-рыми могут служить струйные компрессоры и струйные жидкостные И., газ увлекается турбулентной струей жидкости (воды), пара (воды или ртути) или газа (воздуха). Действие пароструйных ВН, или насосов Ленгмюра, создающих высокий и сверхвысокий вакуум, основано на захвате откачиваемого газа струей пара за счет вязкостного трения между ее поверхностными слоями и прилегающими слоями газа (бустерные ВН) или на диффузии его молекул в струю пара жидкости, истекающей из сопла (диффузионные ВН). [c.176]

Благодаря влиянию формы сосуда и отверстия частицы жидкости в сечении отверстия движутся по непараллельным траекториям, вследствие чего непараллельны между собой и скорости частиц, находящихся в данном сечении. Это обусловливает уменьшение площади поперечного сечения струи по выходе из отверстия. Па некотором (небольшом) расстоянии / от выходного отверстия происходит выправление траекторий движущихся частиц, и за указанным сечением частицы начинают двигаться почти параллельно. Площадь поперечного сечения сжатой струи сВс в этом сечении может быть определена по формуле [c.66]

При истечении жидкости из отверстия в тонких стенках происходит сжатие струи причем наибольшее сжатие (с наименьшей площадью сечения 5 . ) происходит на расстоянии, примерно равном радиусу отверстия. Отношение = называют коэффициентом сжатия струи. Тогда расход жидкости [c.110]

Расход жидкости найдем из уравнения (1.18) V= wf . Такая запись неудобна из-за неопределенности величины /с. Последнюю заменяют = afo, где а — коэффициент сжатия струи (подчеркнем, что а — отношение не диаметров струи и отверстия, а площадей их сечений). С этой заменой получаем формулу для расхода жидкости при истечении [c.204]

Коэффициент сжатия струи зависит от формы отверстия (для круглого отверстия он меньше, чем для щели) и его расположения относительно стенок сосуда. Вблизи стенок а выше (поскольку со стороны жидкости у этих стенок действие сил инерции при формировании струи ослаблено) по мере удаления от стенок а достаточно быстро приближается к своему постоянному значению при удалении от стенок на расстояние трех диаметров отверстия и дальше — влияния стенок уже не чувствуется. Коэффициент а также несколько возрастает с увеличением напора. [c.205]

Расход жидкости через отверстие оказывается, однако, меньше произведения fw, так как сечение вытекающей струи < /, особенно при истечении из отверстий в тонких стенках и с заостренными краями. Отношение площади сечения струи к площади отверстия /с// = е, называемое коэффициентом сжатия струи, зависит не только от толщины стенки, но и от формы отверстия и его расположения относительно боковых стенок аппарата на прак ике значения е для круглых отверстий достигают 0,60—0,64. Таким образом, действительный расход жидкости при истечении из отверстия в дне сосуда выразится так [c.66]

Для реальных двухфазных смесей необходимо учитывать трение в зоне истечения, а также эффект сжатия струи, если форма насадка отлична от формы сужающейся струи. Для отверстий с острыми кромками в уравнения (2.5.3.6) и (2.5.3.7) следует ввести множитель 1 — коэффициент расхода. По аналогии с жидкостями с несущественным влиянием сил поверхностного натяжения и вязкости 0,6. При истечении через цилиндрический насадок, длина которого в 3-4 раза превышает диаметр, 0,8. [c.128]

При анализе кинетики течи необходимо учитывать такое явление истечения, как сжатие струи. Как показывают опыты, струя жидкости на выходе из отверстия сечением А сжимается на некотором расстоянии от него (равном примерно 0,5 диаметра струи), приобретая наименьшую площадь сечения Сжатие струи вызывает инерционность частиц жидкости, приближающихся к отверстию по радиальным направлениям. Эти частицы, стремясь сохранить направление своего движения, огибают край отверстия и формируют поверхность струи на участке сжатия. Коэффициент сжатия струи [c.45]

Это позволяет примегшть крупные мало подверл<енные забиванию отверстия и при малых расходах жидкости. Сжатие струи имеет односторонний характер, а коэффициент сжатия е очень мал и по данным Черняка е = 0,02—0,2. В работе [65] приведены данные но струк- [c.116]

Отмеченное несоответствие (сжатие жидкой струи и отсутствие сжатия струи псевдоожиженной среды) наблюдалось и в наших опытах [1] при djj d > 1. Однако, количественное отличив константы истечения не может, служить основанием для вывода о качественном различии процессов истечения псевдоожиженных систем и капельных жидкостей Гораздо существеннее аналогия во влиянии высоты слоя (для заполненных отверстий Н Р и других явлениях, сопровождающих истечеше и отмеченных в главе XI и ряде советских работ [1—3]. На аналогию, в частности, указывает и увеличение коэффициента расхода с 0,5 до 0,65 при повышении напора, отмеченное автором данной главы. Что касается численного значения коаф-фициента расхода, то заметное отличие от 1 является следствием сравнительно низких значений коэффициента скорости из-за взаимного трения и трения их о кромки отверстия, существенного инерционного сопротивдения ускорению частиц и других факторов, отмеченных ниже в тексте главы. — Прим. ред. [c.577]

Объемный расход Q [м 1сег ) жидкости равен произведению ее скорости 2 на площадь сжатого сечения струи. Обозначим отнощение 8 к площади поперечного сечения 5 ц отверстия в днище через е. Это отношение е = 5з/5оназьйвают коэффициентом сжатия струи. Тогда [c.62]

Ударное воздействие потоков жидкости на поверхность хорошо моделируется с помо]цью струеударных установок (рис. 6.14 и 6.15). Г5 струеударной установке относительно простой конструкции (рис. 6.14) жидкость подают к соплам из водонапорного бака под постоянным давлением воды. На струеударной установке конструкции МВИМУ (рис. 6.15) можно проводить испытание образцов в напряженном состоянии. Эта установка принципиально отличается от рассмотренных тем, что в ней вращается струя жидкости, а образец находится в неподвижном состоянии и в нем могут быть созданы различные виды напряжений растяжения, сжатия, кручения и др. Следует отметить, что скорость изнашивания образцов, находящихся в напряженном состоянии, может увеличиться до 200 % по сравнению со скоростью износа ненагруженных образцов. [c.97]

При истечении маловязких жидкостей через круглое отверстие в тонкой стенке имеет место значительное сжатие струи и весьма небольшое сопротивление. Поэтому коэффициент расхода [х, получается здесь значительно лгеньше единицы, главным образом, за счет влияния сжатия струи. [c.126]

В соответстнии с приведенными оценками величин и минимальное тшретическое значение фтш = 0,815, максимальное— фшях = 1. Объемный расход жидкости через дроссель можно выразить через среднюю скорость течения жидкости в струе, площадь / проходного сечения дросселя и коэффициент г)) сжатия струи [c.50]

Истечение при переменном уровне жидкости в сосуде. Формула Торичелли с поправкой на сжатие струи служит для определения скорости [c.49]

Для распыления сточных вод в сушилке применяют центробежные, пневматические или механические распылители. При большой производительности (до 20—40 т/ч) наиболее перспективными являются центробежные распылители, представл5пощие собой диски, вращающиеся со скоростью 100-200 м/с. Пневматические распылители - это обычные форсунки, в которых распыление осуществляется воздухом, сжатым до избыточного давления 0,15-0,3 МПа. Механические распылители - это форсунки, в которых жидкость подают под давлением до 20 МПа. Распыление в них происходит в результате удара струи жидкости о стенку или соударения двух струй. [c.140]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология