Сжатие жидкостей

Энергию сжатой жидкости можно определить по формуле [c.20]

Удельная техническая работа адиабатного процесса сжатия жидкости (процесс 4 — 4а) равна [c.190]

Рис. 1.115. Схема сжатия жидкости в трубе

Работа Ас на сжатие жидкости (практически несжимаемой среды) мала, и ею можно пренебречь. Работу Аар на продавливание жидкости можно найти по формуле [c.17]

Почему жидкости практически несжимаемы Какое давление необходимо, чтобы произошло значительное сжатие жидкости [c.34]

При снижении пластового давления объем сжатой жидкости увеличивается, а объем порового пространства сокращается за счет расширения материала пласта. Все это способствует вытеснению жидкости из пласта в скважину. Хотя коэффициенты объемной упругой деформации жидкости и породы пласта очень малы, но зато очень велики бывают объемы пласта и насыщающих его флюидов, поэтому объемы жидкости, извлекаемой из пласта за счет упругости пласта и жидкости, могут быть весьма значительными. [c.131]

Чем меньше поверхность жидкости, тем меньше общая свободная поверхностная энергия. Отсюда следует, что при сжатии жидкости должна возникать разность давления на пленку (Л-Р), компенсирующая это сжатие таким образом, чтобы работа против давления сжатия была равна уменьщению поверхностной свободной энергии, т. е. Р = 2у г (у — поверхностное натяжение, а г — линейная величина, связанная с размером поверхностной пленки). [c.188]

Следовательно, объем воздушного баллона, эквивалентного по накопленной энергии испытываемому изделию со сжатой жидкостью, можно определить по формуле [c.21]

Подвод и отвод жидкости осуществлен так, чтобы в замкнутой камере не происходило сжатия жидкости (см. рис. 10.6, б). Цилиндрические ролики ставят вместо пластин для уменьшения трения. [c.132]

В диаграмме рУ=1(р) процессу сжижения отвечают вертикальные участки изотерм, когда рУ будет уменьшаться при сохранении постоянного значения р. Для углекислоты эта диаграмма представлена на рис. 29. Заштрихованная область отвечает сжижению части изотерм О и 20° С вправо от вертикальных участков соответствуют сжатию жидкости, а не газа. [c.111]

Энергию, расходуемую в процессе, теоретически можно определить по формуле у4т = у4(.+ пр. где — работа на сжатие жидкости - (она настолько мала, что ею можно пренебречь), Лдр— работа на продавливание молекулы растворителя через мембрану. А р = РУ, где Р— перепад давления на мембране, V — объем продавливаемого раствора. Так, например, теоретические расчеты показали, что энергия, расходуемая на продавливание I воды при рабочем давлении 5 МПа, составляет 4,896 МДж, в то время как при дистилляции того же раствора на испарение 1 м воды расходуется 2268 МДж. Преимущество мембран-рых процессов состоит также в том, что они дают возможность разделять растворы термически нестойких веществ, для которых такие методы, как дистилляция, непригодны. [c.347]

Разницу между и Q r составляют согласно зависимостям (4-18) и (4-44) полные объемные потери В отличие от насосов расход сжатия представляющий собой объем жидкости, расходуемой на сжатие жидкости в рабочих камерах, присоединяющихся к области высокого давления, снижает частоту вращения и является, согласно формуле (4-47), потерей. В момент присоединения объем камер в гидромотора минимален и равен вредному объему. Обычно В<1. Поэтому согласно зависимости (4-79) < хн- Соответственно выражениям (4-20) и (4-47) = v = Qnr/Qar = г/ иг представляет собой объемный к. п. д. гидромотора. Из-за меньшего влияния сжимаемости одна и та же обратимая машина, используемая как гидромотор, будет иметь величину е , большую чем e при ее использовании в качестве насоса. Поскольку работа расширения жидкости в современных гидромоторах не используется, потерянной является и энергия Л/кг сжатой жидкости, содержащейся в камере к концу цикла заполнения, когда объем камеры максимален. [c.328]

Это соотношение, установленное первоначально /34/ дня линии насыщения, затем было распространено и на область плотной сжатой жидкости, Для этой цели использовались определения комплекса лТ/Срр, полученные методом, описанным в гл, I, 8 3 вместе с данными по теплоемкости. Соотношение (111,3.28) интересно тем, что его непосредственным следствием является простая формула для отношения теплоемкостей [c.47]

Если же в качестве исследуемых систем брать сильно сжимаемые вещества, то картина меняется. Так, например, гораздо более сжимаемый металл цезий нагрелся бы в аналогичных условиях на несколько десятков градусов. При сжатии жидкостей изменения всех рассмотренных выше параметров приобрели бы весьма крупные значения. Особенно большие изменения будут наблюдаться у таких сильно сжимаемых веществ, как газы. Например, при адиабатическом сжатии азота (находящегося при комнатной температуре), до давления 900 МПа температура увеличивается до 2800 К. Сжатие в таких же условиях аргона при меньшем давлении — 550 МПа — приводит к повышению температуры до 9000 К. В этом случае газ начинает светиться. [c.41]

При бесконечно малом сжатии жидкости или твер- [c.28]

Аморфное состояние. Методом изобарического охлаждения (при постоянном давлении), изотермического сжатия жидкостей [c.63]

Примем V в первом приближении постоянным. Так, для воды при г =10 м и а = 73- 10 Н/м (73 эрг/см ) по уравнению (У.34) находим Р = 1,5 МПа ( 15 атм). Эта величина мала по сравнению с внутренним давлением воды ( 10 МПа), и поэтому справедливо допущение, что в процессе искривления поверхности дополнительного сжатия жидкости не происходит. [c.70]

Подводимый расход Сгг больше на величину утечек и расхода кг на сжатие жидкости в рабочих камерах при их соединении с линией высокого давления [c.263]

Наибольшую сложность представляет опытное определение <Эз и Q . Идеальную подачу вычисляют по формуле (4-2). Нужный для этого рабочий объем рекомендуется определять экспериментально, измеряя подачу насоса при т. е., при отсутствии утечек и сжатия жидкости. Схема применяемой для этого опытной установки показана на рис. 4-24. Испытуемый насос враш,ают с малой частотой (п 0,3-ь0,6 1/с) и измеряют объемным способом или взвешиванием количество подаваемой жидкости, считая при этом количество оборотов. Объем l/g определяют из отношения [c.321]

Полезную подачу желательно измерять в отводящей линии при давлении Это позволяет непосредственно определить получаемый потребителем объем сжатой жидкости. Однако расходомерные устройства, способные работать с достаточной точностью при высоких давлениях и при переменной вязкости жидкости, например тахометрические крыльчатые расходомеры, распространены недостаточно широко. [c.323]

Поскольку работа изотермического сжатия жидкости 3.4 относительно невелика по сравнению с работой /1.2, то для упрош,ения расчета часто ею пренебрегают и принимают приближенно [c.26]

Различают адиабатический и изотермический модуль упругости. Первый несколько больше второго и проявляется при быстротечных процессах сжатия жидкости без теплообмена. Приведенные выше значения К являются значениями изотермического модуля. [c.10]

Приняв за IV объем жидкости в трубе, получим выражение работы сжатия жидкости [c.160]

Дальнейшее уменьшение объема, т. е. сжатие жидкости, требует уже значительно большего повышения давления ввиду малой сжижаемости жидкости. Газ в состояниях, представляемых [c.109]

Всэ Еышеиэложенапые закономерности при сжатии газов в равной степени относится и к сжатию жидкостей., [c.34]

Дальнейшая обработка основных продуктов реакций заключается в нейтрализации, подкислении, перегонке и других, также несложных операциях поэтому аппаратурно-технологическое оформление этих процессов довольно просто. В последующих разделах данной главы рассматриваются лишь аппараты, пред-наз11аченные для проведения процессов под давлением, и специфическое вспомогательное обо1)удованне, необходимое для создания давления, дросселирования сжатых жидкостей и паров и регенерации летучих еш,еств, отгоняющихся из реакционных аппаратов п р ис 1Щ ж е I и и д а в л е>1 и я. [c.357]

Теоретический анализ механики шестеренчатого насоса включает в себя определение различных потоков утечки с учетом гидродинамического поведения расплава при сжатии между находящимися в зацеплении зубьями и циркуляционного потока в зазорах. Применительно к маслам с малой вязкостью потоки утечки были проанализированы Исхибаши [321. По-видимому, до сих пор не было предпринято ни одной попытки анализа течения при сжатии жидкости между зубьями, где в добавление к простому вязкостному течению существенную роль могут играть как высокоэластические деформации, так и другие неньютоновские эффекты. Циркуляционное течение в зазоре тоже подлежит рассмотрению. [c.354]

Совершенно в ином положении оказываются молекулы, которые находятся в поверхностном слое жидкости. Поскольку молекулы пара расположены от них гораздо дальше, чем соседние молекулы жидкости, то сила притяжения /2, направленная в сторону газообразной среды, во много раз меньше силы притяжения Д, действующей в противоположную сторону. Разность сил молекулярного притяжения (/1 — ) направлена, таким образом, от поверхности в объем жидкости. Отношение этой разницы сил к единице поверхности называется внутренним давлением. Для жидкостей оно очень велико 11000 атм для воды, 2400 атм для спирта, 1400 атм для эфира и т. д. Этим объясняется трудносжимаемость жидкостей чтобы сжать жидкость, приходится создавать огромное внешнее давление, сравнимое с внутренним. [c.21]

Изложенные выше соображения о взаимодействии молекулярных сил соприкасающихся фаз находят свое подтверждение в наличии тепловых эффектов смачивания, что впервые было обнаружено Пулье в 1822 г. Длительное время считали, что теплота смачивания возникает вследствие сжатия жидкости на поверхности диспергированного вещества под действием сил поверхностного слоя. Однако это не согласуется с результатами экспериментов, которые можно объяснить причиной изменения свободной поверхностной энергии при взаимодействии смачиваемого тела с жидкостью. [c.111]

Примем парциальный молярный объем жидкости у в первом приближении постоянным. Например, для воды при /-=10 см и а = 73 эрг/см2 по уравнению (VI.34) АЯж15-Ю дн/см я 15 атм. Эта величина мала по сравнению с внутренним давлением воды ( 10 атм) и поэтому справедливо допущение, чтО в процессе искривления поверхности дополнительного сжатия жидкости не происходит. В этом случае при интегрировании от плоской поверхности (г = оо) до искривленной (г) можно вынести V за знак интеграла [c.70]

Процесс изменения объема W жидкости. под влиянием давления может происходить в различных условиях изотермически при / = onst и адиабатически. Сжатие жидкости можно принять изотермическим, если процесс происходит медленно и выделяющееся тепло успевает рассеиваться. При быстропротекающем сжатии процесс нужно считать адиабатическим. В соответствии с этим различают изотермический и адиабатический коэффициенты сжимаемости. Величины этих коэффициентов зависят от температуры и давления. [c.10]

Причиной этому может служить запаздывание клапанов и сжимаемость жидкости. На рис. 4-5, б видно, что графику Q J при запаздывании клапанов (линия АВ ВСА) соответствует значительно большая неравномерность, чем графику АВСА без запаздывания. Кроме этого, при работе на высоких давлениях в начале каждого хода вытеснения поршень должен пройти заметный путь, чтобы сжать жидкость в цилиндре до давления Так как на протяжении этого пути подачи в напорную линию не происходит, возникают ее перерывы, оказывающие то же влияние, что и запаздывание клапанов.. [c.280]

На рис. 4-8 показана индикаторная диаграмма p — = / (а) для поршневого насоса с выравниванием подачи воздушными колпаками. Штриховая линия а с (1 ё а представляет собой прямоугольную идеалнзнрованную диаграмму при отсутствии запаздывания клапанов, сжимаемости жидкости и при совершенной выравненности подачи. Диаграмма ab dega отражает все перечисленные явления. Из-за неполноты выравненности подачи, соответственно колебаниям подаваемого расхода в линиях (см, рис. 4-5, а) давления в них р и и р и колеблются около своих средних значений р и р . При этом давления в цилиндре р2ц и р1а также колеблются около средних значений рац и рщ. Разницу между давлениями в цилиндре и в линии (например, рац и ра ) составляют потери в клапанах р . Следовательно, насос, развивая полезное давление р , должен создать в цилиндре давление р, > р . Согласно 4юрмуле (4-38) р — р , — р = 2р . Линия аЬ На рис. 4-7 и 4-8 соответствует запаздыванию всасывающего клапана на протяжении хода x или угла а . Это задерживает начало возрастания давления в цилиндре. Участок <к представляет собой задержку падения давления из-за запаздывания нагнетательного клапана линия Ьс — сжатие жидкости в процессе подъема давления от р в точке Ь до Рс, при котором открывается нагнетательный клапан. На участке ей жидкость вытесняется из цилиндра. После закрытия нагнетательного клапана в точке е и расширения жидкости, оставшейся в цилиндре (линия eg), в точке g открывается всасывающий клапан и на участке га цилиндр заполняется новой жидкостью. [c.284]

Обратимое взаимодействие рассматриваемого парового потока с окружающей средой можно представить в виде трех последовательных процессов изэнтропного расширения от давления р до давления рн<Ро.с, соответствующего температуре конденсации пара при температуре окружающей среды 7 о.с (участок 1-2) процесса конденсации пара при давлении рн и тем-гературе окружающей среды То.с (участок 2-3)-, изотермического повышения давления (сжатия) жидкости от давления рн До давленг я ро.с (участок 3-4). [c.25]

Техника физико-химических исследований при высоких и сверхвысоких давлениях Изд3 (1965) -- [ c.39 , c.40 , c.318 , c.355 ]

Техника физико-химических исследований при высоких давлениях (1958) -- [ c.0 ]

Техника физико-химических исследований при высоких давлениях (1951) -- [ c.54 , c.71 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология