Фаза удара

Первой стадией гетерогенного процесса рекомбинации является адсорбция атомов на поверхности. Количество адсорбированных атомов зависит от природы поверхности и от температуры. Атомы, находящиеся в газовой фазе, ударяясь об атомы, адсорбированные на пов ерхности, реагируют с ними и образуют молекулы. Последней, третьей стадией такого процесса является десорбция возникших молекул. Такой гетерогенный про- [c.87]

Итак, мы определили результирующую скорость процесса с точностью до неизвестного коэффициента К". Этот коэффициент может быть определен теоретическим путем, однако ниже мы не касаемся этого вопроса. Заметим только, что его величина связана со скоростью поступательного перемещения частиц. Действительно, скорость процесса конденсации, к которому относится коэ( )фици-ент К", должна зависеть от частоты, с которой атомы газовой фазы ударяются о поверхность кристалла. Температурная зависимость коэффициента К обычно более слабая, чем у выраже- [c.43]

Единицей времени в теории гидравлического удара служит фаза удара , т. е. время 0 пробега ударной волной двойной длины трубопровода 1 [c.40]

К. Н. Шабалин [1561 считает, что для интенсификации массообмена целесообразно, чтобы капли жидкой фазы ударялись о поверхность элементов аппарата или жидкости. [c.143]

Фазой удара называется время, которое необходимо для пробега ударной волной удвоенной длины водовода. Для простого водовода, сечение которого на длине L постоянно, [c.255]

Для предотвращения прямого гидравлического удара необходимо, чтобы время закрытия задвижки или другого запорного приспособления было больше фазы удара, т. е. [c.132]

Из зависимостей (9.10) и (9.11) видно, что чем больше длина Ь трубопровода (от задвижки до резервуара), тем больше фаза удара Т и, при прочих равных условиях, больше оснований для возникновения прямого гидравлического удара и ударного давления, превышающего границы безопасности для трубопровода. [c.132]

Фазой удара называется время, которое необходимо для пробега ударной волной удвоенной длины трубопровода [c.394]

Этот эффект можно сравнить с ездой но плохой дороге. Когда колеса ударяются о выступы с собственной частотой колебаний рессор, то возникает механический резонанс и машина может выйти из-под контроля — грубая аналогия процесса возбуждения. При более быстрой езде колеса будут колебаться менее энергично, но теперь уже не в фазе, ударяясь только о вершины выступов, и тряска будет меньше. [c.230]

Здесь р — равновесное давление пара М — молекулярный вес. Основная неточность этого метода заключается в неопределенности значения коэффициента аккомодации а. В предельном случае, когда каждый атом или молекула углерода из газовой фазы, ударяясь о твердое тело, остается на его поверхности, а=1. Опыты, проводимые с другими твердыми телами, в особенности металлами при высоких температурах, показали, что значение а часто колеблется в интервале 0,2—0,8. Величина а может быть даже еще меньше, если кристаллическая структура сложная или если поверхность [c.71]

Рассмотрим, например, бимолекулярные реакции. Они могут протекать двояким образом. Первый механизм — ударный, или так называемый механизм Ридила — Или, когда частица А из газовой фазы ударяется об адсорбированную частицу В с образованием продукта реакции С [c.117]

В первой фазе удара сжимающие напряжения во много [c.504]

Первой стадией гетерогенного процесса рекомбинации является адсорбция атомов на поверхности твердого тела. Количество адсорбированных на поверхности атомов сильно зависит от природы поверхности и от температуры. На второй стадии атомы, находящиеся в газовой фазе, ударяясь об атомы, адсорбированные на поверхности, и реагируя с ними, образуют молекулы. Последней, третьей, стадией такого процесса является десорбция возникших молекул. Такой гетерогенный процесс рекомбинации атомов на поверхностях можно изобразить следующей схемой [c.123]

Молекулы водорода из газовой фазы ударяются либо о поверхность, либо об адсорбированные молекулы ацетилена (так называемый ударный механизм). Реакция будет нулевого порядка по ацетилену, так как последний покрывает большую часть поверхности, и первого порядка по водороду, так как скорость ее пропорциональна числу ударов последнего о поверхность. Поскольку ацетилен активирован вследствие того, что находится 1в адсорби- [c.140]

Реакция — нулевого порядка по водороду и первого порядка по гидрируемому соединению. Здесь также предполагается ударный механизм. Циклопропан из газовой фазы ударяется об адсорбированные атомы водорода, которыми покрыта поверхность. Реакцию лимитирует активация циклопропана, так как водород уже активирован вследствие адсорбции. Энергия активации зависит от природы гидрируемой связи. Обычно она составляет 8— [c.141]

Часть молекул, находящихся в паровой фазе, ударяется о поверхность жидкости и отскакивает от нее другая часть молекул проникает в жидкую фазу. При этом выделяется тепло, которое переносится теплопроводностью через слой конденсата по направлению к твердой стенке, а затем движется сквозь толщу твердого материала к хладоагенту, расположенному по другую сторону от стенки. В то Hie время конденсат стекает по стенке под действием силы тяжести. [c.391]

Упругость жидкости и оболочки трубопроводов оказывает существенное влияние на величину гидравлического удара в тех случаях [64 ], когда число фаз удара при закрытии регулирующего органа будет менее трех—шести. Для конкретных условий многих станций число фаз удара существенно больше этих предельных значений. [c.242]

Выше отмечено, что при секционировании аппарата клапанными тарелками интенсивность повышается в связи с появлением новых зон контактирования вследствие многократной инверсии фаз, удара и изменения направления двухфазного потока при его соударении о внутреннюю поверхность клапана, импульсного режима входа газожидкостного потока в барботажный слой, обеспечиваемого пульсацией клапана в области его динамической работы. Дискретность двухфазного газожидкостного слоя по аппарату обеспечивает многократное воспроизведение входных и концевых эффектов, а также сепарацию жидкости и газа под каждой тарелкой и вновь образование двухфазного слоя над ней. [c.182]

При большой длине всасывающих водоводов в них наблюдается отрицательный гидравлический удар при пуске насоса, вызывающий колебание его подачи, напора и мощности. При большой глубине вакуума возможны кавитационные срывы. При пусках насосов 24 НДН, установленных на ирригационной насосной станции с длиной всасывающего водовода 25 м, напором 5 м и вакуумметрической высотой всасывания 3 м, насос разгонялся за 0,8 с. Давление в напорном трубопроводе вследствие гидравлического удара повышалось до б-Ш Па, а во всасывающем существенно снижалось. При этом наблюдался кавитационный срыв в работе насоса. Подача снижалась, давления в системе увеличивались. Наблюдалось несколько ярко выраженных фаз удара. Пуск насоса в таких условиях желательно проводить на закрытую задвижку или предусматривать на станции водоприемный колодец. [c.183]

Н. Е. Жуковский и А. Ф. Мостовский изучали гидравлический удар, который начинается с повышения давления. В этом случае нарушение сплошности потока, если оно и наступает, имеет место во второй фазе удара, а поэтому не может влиять на величину максимального ударного давления, имеющего место в первой ф азе. Естественно, что удар, сопровождающийся разрывом сплошности потока воды, не привлек особого внимания названных исследователей. [c.90]

Малый насос, работавший на первой установке, можно было считать насосом малой инерции его полная остановка наступала за 2,5—3,0 сек. при продолжительности фазы удара на этом трубопроводе около 2,5 сек. [c.126]

При работе на второй устанО Вке, где продолжительность фазы удара была равна 1,4—1,5 сек., инерция этого насоса могла сказываться на величине ударных волн. [c.126]

Одновременно со слиянием уступов в третьей фазе гидравлического удара в конце пятой фазы вновь образуется пик давления. Деформация графика давления этого уступа в пятой фазе гидравлического удара по мере увеличения -начальной скорости потока уо аналогична рассмотренной выше в третьей фазе. Разница заключается в том, что для данной экспериментальной установки наибольшее давление в пятой фазе гидравлического удара хотя и превышало давление в третьей фазе, однако не достигало превышения давления в первой фазе гидравлического удара, по-видимому, из-за потерь на гидравлическое сопротивление. Исчезновение пика давления в третьей фазе удара и его появление в последую- [c.47]

Известно, что классическая теория удара идеально упругих тел, созданная Сен-Венаном, недостаточно хорошо оправдывается в случае удара упругих призматических стержней (изготовленных, например, из стали). Делались попытки уточнить постановку задач об ударе стержней как посредством учета деформации в окрестности поверхности соударения, так и при помощи учета упругих несовершенств материала. Ивану Ивановичу принадлежит оригинальное рассмотрение теории удара стержней именно с последней точки зрения. Он расчленил процесс удара на две фазы. В первой, мгновенной, как бы отражается упругое несовершенство материала. Здесь стержень считается просто несжимаемым. В нем возникает такое же распределение скоростей, какое следует из законов классической гидродинамики при воздействии импульса на идеальную несжимаемую жидкость. Во второй фазе стержень принимается идеально упругим. Начальные скорости его элементов определяются при этом первой фазой удара. [c.6]

Рассмотрим элементарную схему для подсчета числа соударений 32 между частицами второй и третьей фаз в единице объема п в единицу времени. Если выделить одну пробную частицу второй фазы, то за единицу времени об нее ударятся все частицы третьей фазы, находящиеся в цилиндре радиуса 2а и высотой Ivs — V2I, объем которого " = я(2а) Уз — vJ. Таким образом, число частиц третьей фазы, ударившихся в единицу времени об одну частицу второй фазы, равно Пз О, общее число соударений [c.94]

Прямой удар возникает, если время закрытия (открытия) меньше фазы удар (Г ). Ударное изменение льезометричес-кого напора в этом, случае определяется формулой [c.40]

Примечание. В таблице ио — скорость движения воды в трубопроводе до выключения насоса Ло — статическнн напор /гр—рабочее давление в начальной точке трубопровода до выключения насоса Лтр—потери напора в трубопроводе при скорости движения воды уо (включая и потери напора на местные сопротивления) а — скорость распространения удара / 1 — наибольшее понижение давления относительно статического ДЛз — наибольшее повышение давления относительно статического /г —понижение давления ниже атмосферного (величина разрежения) — длина трубопровода ф—продолжительность фазы удара п—продолжительность первого периода пониженного давления. [c.95]

Инерция насоса оказывается на величине ударного повышения давления лишь в том случае, если длина водовода сравнительно невелика. При небольшой длине. водовода выключенный иасос продолжает производить подачу воды в течение периода времени, превышающего продолжительность фазы удара данного водовода. При этом следует иметь в виду, что полная высота подъема воды насосом пропорциональна вадрату числа оборотов его вала поэтому подача воды на высоту расположения мест раз1рывов сплошности потока за счет инерционного вращения насоса может быть и не достигнута. [c.126]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология