Скорость подачи сырья

Рис. 6. Зависимость стенени обессеривания дизельного топлива от объемной скорости подачи сырья и парциального давления водорода.

При аксиальном вводе сырья в реактор выбор диаметра аппарата и высоты слоя катализатора определяется гидравлическим сопротивлением слоя катализатора и допустимым значением условной скорости подачи сырья на свободное сечение аппарата, при которой начинается шевеление катализатора. [c.79]

От объемной скорости подачи сырья зависит объем катализатора, загружаемого в реактор. Это в свою очередь отражается на габаритах реактора. Количество загружаемого в реактор катализатора Уц рассчитывают следующим образом [c.79]

Объемная скорость подачи сырья, ч-1.........До 10 [c.34]

Количество кокса и серы, отложившееся на катализаторе, зависит от вида перерабатываемого сырья, длительности и условий ведения процесса. При снижении давления и повышении температуры количество отложений возрастает. С уменьшением объемной скорости подачи сырья и увеличением кратности циркуляции водородсодержащего газа замедляется скорость образования кокса. [c.68]

Объемная скорость подачи сырья, ч 1,5—3,0 [c.220]

Объемная скорость подачи сырья, ч-1. ...... 2 4 [c.17]

Для установления влияния скорости подачи сырья в адсорбер на полноту выделения н-алканов из бензина она изменялась от 0,15 до 1,0 час . Экспериментальным путем было найдено, что более приемлемой скоростью является — [c.201]

Объемная скорость подачи сырья, ч 1,5-2,0 1-3 1-4 1-3 2-2,5 1.5-2,0 [c.192]

При однократной перегонке высококипящих остатков в вакууме возможны осложнения, обусловленные использованием аппарата ОИ. Рекомендуется поддерживать постоянной скорость подачи сырья 400 мл/ч, для того чтобы обеспечить время пребывания жидкой фазы в испарителе от 19 до 70 мин в зависимости от доли отгона. Состояние равновесия следует считать достигнутым при совпадении температур жидкой и паровой фаз и температуры теплоносителя в бане с заданной точностью 1—2%. Максимальные колебания давления в системе не должны быть более 1,33 гПа, возможные изменения доли отгона составят при этом не более 1,5—1,7% (масс.). Надежность экспериментальных данных однократного испарения смесей следует косвенно проверять по непрерывному характеру изменения некоторых свойств паровой и жидкой фаз в зависимости от доли отгона, а именно плотности, молекулярной массы и коксового числа [58]. [c.59]

При выборе конструкции реактора следует учитывать ряд технологических факторов природу сырья, объемную скорость подачи сырья, фазовое состояние исходной смеси, тепловой эффект реакции и гидродинамический режим [27—30]. [c.78]

Сырьевые теплообменники. Как отмечалось в гл. И1, неправильная обвязка сырьевых теплообменников, а также низкие скорости продуктов нарушают нормальную работу оборудования, приводят к аварийным ситуациям и снижают технико-экономические показатели работы установки. Так, в блоке предварительной гидроочистки беизина установки каталитического риформинга при подаче свежего газа 7700 м /ч наблюдались резкие непрерывные колебания температуры в реакторе (в пределах до 50 °С). При увеличении нодачи газа до 8800 м /ч эти явления устранялись. Рабочие условия в реакторе температура 350 С, давление 2,0 МПа. Температура газо-сырьевой смеси на выходе пз теплообменника составляла 200— 225 Т. В этих условпях в результате неправильной обвязки теплообменника, высокого парциального давления сырья и низких скоростей подачи сырья в межтрубном пространстве скапливалась жидкая фаза, периодический унос которой потоком газа в печь вызывал колебания температуры. Дополнительная подача свежего газа снижала парциальное давление сырья, сырье поступало в печь в паровой фазе, и колебания температуры исчезали. [c.138]

Вместо времени контакта т на практике более часто употреб — ляется термин "объемная" или "массовая скорость подачи сырья" — отношение количества сырья, подаваемого в реактор в единицу времени, к количеству (объему или массе) катализатора в реакторе. По существу, обратная функция от объемной скорости подачи сырья есть иремя контакта, правда, фиктивное, поскольку в этих расчетах не учитывается порозность слоя катализатора, иногда и температура. [c.125]

У(Ловия процесса давление - 1,5 МПа, объемная скорость подачи сырья - 1,5 кратность циркуляции газа [c.184]

Ghj - расход водорода, м /м - производительность катализатора, м /кг PHj - парциальное давление водорода в реакторе, МПа и - объемная скорость подачи сырья, ч [c.10]

Объемная скорость подачи сырья, ч [c.214]

Установлено, что оптимальный перепад давления, который можно рекомендовать для определения диаметра реактора с аксиальным вводом сырья и высоты слоя катализатора, составляет 0,004— 0,01 МПа на 1 м высоты слоя катализатора, что, в зависимости от вида очищаемого сырья, соответствует условной скорости подачи сырья на свободное сечение реактора до 0,2 м/с. [c.80]

Объемная скорость подачи сырья 3,2 2,6 2,5 4,2 3,8 91,0 2,5 4,0 3,4 83,0 [c.136]

Массовая скорость подачи сырья, ч 8,7 130 22 130 [c.128]

В процессе каталитического крекинга возможность для варьирования временем контакта (или то же самое, что объемной (массовой) скоростью подачи сырья) ограничена узкими пределами из-за необходимости поддержания, с одной стороны, заданной производительности по сырью, и, с другой, требуемой глубины конверсии. [c.131]

Обт емная скорость подачи сырья, ч 5,0-10,0 3,5-5.0 1.0-2,0 0,5-1,0 [c.213]

Основными условиями непрерывного процесса являются постоянство составов сырья и образующихся из него равновесных фаз, а также неизменность скорости подачи сырья и отвода продуктов однократной перегонки. Тот же процесс однократной перегонки можно провести и адиабатически, т. е. без подвода и отвода тепла (рис. 11.2). Исходное сырье при температуре и давлении, обеспечивающих его, например, жидкое состоя- [c.64]

Возможное возникновение эффектов обратного перемешивания может быть устранено увеличением высоты слоя катализатора или уменьшением размера его гранул. Дпя подбора эффективной высоты слоя в зависимости от размера гранул катализатора и ожидаемого диапазона изменения объемной скорости подачи сырья могут быть рекомендованы графические корреляции (Я, с к> [120]. [c.91]

Чтобы определить основные габариты реактора (диаметр и высоту), необходимо учитывать фазовое состояние исходной смеси при заданных условиях реакции, направление потоков сырья и гидродинамический режим, который характеризуется скоростью подачи сырья на спободпое сечение аппарата и порозностью катализатора. [c.79]

Основы управления процессом О-алкилирования метанола изобутиленом. Важными оперативными параметрами, влияющими на выход и качество МТБЭ, являются температура, давление, объемная скорость подачи сырья и соотношение метанол изобутен. Закокомерность влияния этих параметров на синтез МТБЭ примерно идентичны влиянию их на процесс С— алкилирования изо — [c.151]

Количество и состав отложений на катализаторе находится в тесной зависимости от условий процесса и места отбора образца дпя анализа из слоя. Анализ изменения показателей качества катализатора >ш выполнен при гидрообессеривании ДАОзс. Свежий образец широкопористого катализатора (400 см ) загружался в реактор четырьмя равными порциями, которые после опыта выгружались раздельно (рис. 3.13). Опыты дпя наработки образцов катализатора проводились при давлении 14,7 МПа, объемных скоростях подачи сырья 0,5-2,0 ч" 370—420 С, объемное отношение водород сырье = 1000 л/л длительность каждого опыта 300 ч. [c.119]

Объемная скорость подачи сырья при гидрокрекинге вслед — ствр е предпочтительности проведения процесса при минимальных темлературах обычно низка (0,2 —0,5 ч" ). При ведении процесса в режиме мягкого гидрокрекинга она выше и достигает до 1 ч . Для пов лшения конверсии сырья используют рециркуляцию фракций, выкипающих выше целевого продукта. [c.231]

Рнс. 2 . Зависимость качества гидрогенизата при использовании свежего катализатора и постоявной скорости подачи сырья от температуры (сырье - ДАО ря режим - объемная скорость подачи сырья 4,0 ч 1 [c.59]

Рис. 2 . Зависимость качества гидрогенизата при использовании свежего катализатора и постоянной скорости подачн сырья от температуры (сырье - ДАОз режим - объемная скорость подачи сырья 0,5 <г>

Рис. 2.11. Зависимость качества гидрогеииэатов прн гидрообессеривании деасфальтированных остатков яа широкопористом катализаторе БАШНИИНП от длительности опыта при постоянной температуре (продолжительность опытов 1200 ч температура 380°С давление 15 МПа объемная скорость подачи сырья 04 Ч 1 кратность подачи ВСГ 1000 л/л сырья)

Значительные изменения фактора неравномерности в течение всего пробега, вызванные необходимостью подъема температуры для стабилизаш1и показателя по содержанию серы в продукте, -явление нежепательноте, особенно в условиях действующего предприятия. Для приближения Ф к 1,0 прорабатываются спещ1альные технологические приемы. Один из. I них постепенное понижение объ-5 б емной скорости подачи сырья [пат. [c.66]

Режим опытов температура 360-420°С, давление 15 МПа, объемная скорость подачи сырья 0,5-4,0 ч , кратность подачи ВСГ 1000 л/л сырья. Каждый опыт проводился на свежей загрузке катализатора. Данные по содержанию серы в продукте получены путем анализа усредненных проб гидрогамзатов от опытов длительностью 300 ч, т. е,- до установления значений активности катализатора на относительно стабильном уровне. Результаты анализов представлены в табл. 2.3. Гидро-генизаты, полученные в первые 50 ч опыта, отбрасьюапись, так как в этот период наблюдаются наибольшие изменения активности катализатора, типичные дпя всех параметров режима и для обоих видов сырья. [c.71]

Как уже отмечалось, эффективность уделения серы зависит от термоустойчивости сырья. Оценка термической устойчивости нефтяных остатков также может быть сделана на базе аналогичных экспериментов по изучению влияния объемной скорости подачи сырья и температуры,, как в описанном выше примере. Для получения данных по глубине деструкции наряду с определением серы следует определять выход дистиллятных фракций. Обычно в качестве исходных данных используют выход фракций, перегоняющихся в пределах н. к. - 350 °С. Для расчета кинетических параметров реакций термодеструкции может быть использовано также уравнение первого порядка [c.75]

Кажущаяся активность катализаторов гидрооблагораживання остатков, кроме отмеченньк выше факторов (температура, объемная скорость подачи сырья), зависит от парциального давления водорода и сероводорода в зоне реакции и от размера гранул катализатора. Для учета влияния каждого из указанных факторов в уравнения формальной кинетики включаются соответствующие эмпирические поправки. Например, предложена зависимость [38], учитывающая влияние парциального давления водорода, согласно которой скорость реакции удаления серы определяется по превращению трудноудаляемой серы [c.76]

Хорошо известно, что режим идеального вытеснения недостаточное условие для пол> чения достоверных данных. Весьма важно, чтобы реактор был изотермичен, так как отклонения от изотермичности могут привести к большему искажению данных по кинетике основных реакций, чем эффекты неоднородностей потока. Для обеспечения изотермичности слоя катализатора используют различные приемы. В частности, одним из эффективных приемов является помещение реактора с катализатором в псевдоожижений слой нагретого песка [30]. В бане с псевдоожиженным слоем теплоносителя устанавливается равномерный тепловой режим, соответственно и в реакторе или системе последовательно соединенных реакторов по всей высоте слоя обеспечивается изотермичность. Температура реактора зау меряется термопарой, прикрепленной к наружной стенке. Указанный способ подвода тепла имеет определенные трудности ввиду необходимости поддержания теплоносителя в псевдоожиженном состоянии длительное время. Однако он является наиболее рациональным, так как отпадает необходимость загрузки в реакторы инертной насадки для фиксации слоя катализатора в зоне равномерного температурного поля, как это делается обычно в реакторах с подводом тепла через стенку от электронагревательной спирали (см. рис. 3.15). В показанном на этом рисунке типе реактора изотермичность обеспечивается в ограниченной зоне ввиду больших теплопотерь через верхний и нижний фланцы. Реактор такого типа обычно используется при проведении экспериментов с большой глубиной превращения в длительных опытах. Недостатком такого типа реактора является ухудшение показателей по селективности катализатора из-за протекающих реакций термодеструк-цни в зоне инертной насадки над входной зоной катализатора. Этот реактор также может быть приспособлен для проведения опытов с малой степенью преврашения, т. е. при высоких значениях объемной скорости подачи сырья [35]. Суть такого приспособления заключается в том, что внутрь пустого реактора помещается [c.91]

С повышением температуры в слое катализатора наблнщается усиленное отложение углеродсодержащих соединений при незначительном изменении отложений ванадия и никеля (рис. 3.16). Возрастает соответственно в отложениях и отношение углерод ванадий. С повышением объемной скорости подачи сырья отношение углерода к металлам резко уменьшается при некотором увеличении содержания металлов (рис. 3.17). Эти данные приведены по анализам средней пробы всей загрузки катапизатора.Анализ проб по слоям (табл. 3.9, рис. 3.18) показывает, что на входе сырья в слой наблюл ается наибольшее содержание ванадия [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология