Отношения объемные

Для этого прежде всего введем понятие скорости фильтрации данной ф азы н . Аналогично скорости фильтрации однородной жидкости, и>,. определяется как вектор, проекция которого на некоторое направление / равна отношению объемного расхода данной фазы к площадке перпендикулярной к указанному направлению. [c.26]

Нередко реактор рассчитывается для такого режима процесса, который отличается в отношении объемной скорости и кратности циркуляции катализатора от режима работы реактора опытней установки. В таких случаях пересчет численного значения пока- [c.246]

В литературе часто встречается понятие пространственной скорости , представляющей собой отношение объемной скорости к объему реактора. Таким образом [c.297]

Обозначим величины, характеризующие оба пространства, и проходящие через них потоки индексами I и II . В качестве единицы масштабирования примем отношение объемных расходов потоков в образце и модели (q и дт) [c.452]

Время контакта при каталитическом крекинге зависит от отношения количества сырья к катализатору, подаваемых в реактор в единицу времени. Это отношение (объемная скорость) дает относительную характеристику истинного времени контакта, которое, конечно, будет также зависеть от того, все ли сырье находится в газовой фазе или только часть его. Влияние объемной скорости на выходы продуктов и их качество при постоянных температурах, давлении и отношении катализатора к сырью [c.149]

Соотношение между потерями давления двухфазного и однофазного течений. Чтобы получить соотношение между экспериментальными данными потерь давления двух фазного течения, часто выражают их через потери давления, которые имели бы место, если бы текла одна только жидкость. Для этого можно построить график отношения экспериментально определенных потерь давления двухфазного течения к потерям давления только для одной жидкости в функции отношения объемных расходов газа и жидкости [c.100]

При малых концентрациях возможна замена отношения мольных долей отношениями объемных концентраций или других единиц концентрации [c.231]

Объемные веса воздушно-сухого и разбухшего влажного нонита нужно учитывать при проектировании потому, что все катиониты и аниониты в большей или меньшей степени подвержены разбуханию при их увлажнении. Для некоторых ионитов отношение объемного веса воздушно-сухого ионита к объемному весу разбухшего (без учета веса поглощенной воды), называемое коэфициентом набухания, доходит до 1,5 и более. Такой ионит, загруженный в фильтр в воздушно-сухом состоянии, после его увлажнения фильтруемой водой увеличится в объеме примерно на 50%. Поскольку при расчете фильтров принимается определенная высота загрузки ионита, таковая должна назначаться с учетом коэфициента набухания. Значения объемного веса воздушно-сухого продукта и коэфи- [c.38]

L — отношение объемных скоростей сплошной и дисперсной фаз [c.6]

Если пренебречь влиянием изменения состава фаз на величину коэффициента молекулярной диффузии и учесть, что величина а следовательно, и А[ зависят не от отношения объемных скоростей фаз, а от физико-химических свойств системы, то можно в первом приближении считать величины tl, А[ постоянными по [c.253]

Здесь и С,о — концентрация г-го вещества соответственно в реагирующей и исходной смеси р — отношение объемной скорости потока к объему реактора (т. е. величина, обратная времени контакта) г — скорость реакции в единице объема аппарата, зависящая от совокупности концентраций реагентов С и температуры Т у — теплоемкость единицы объема реагирующей смеси h — теплота Реакции t — время а и Г — параметры, определенные формулами [c.326]

Кратность циркуляции на установке, т. е. отношение объемного расхода циркулирующего потока к расходу входящего через систему потока, определяется, с одной стороны, точностью анализа и степенью превращения реагента и выражается формулой [c.413]

Массовая подача жидкости равна рС (р — плотность жидкости при атмосферном давлении). Отношение объемной подачи к идеальной подаче называется коэффициентом подачи [c.109]

Рис. 155. Зависимость газонасыщен-ности ср от отношения объемных скоростей жидкости и газа

Коэффициент использования колонны с затопленной насадкой (отношение объемного коэффициента массопередачи с учетом продольного перемешивания к объемному коэффициенту массопередачи для модели идеального вытеснения) достигает при абсорбции порядка 75%. Однако при скоростях, близких к инверсии, вследствие уменьшения продольного перемешивания коэффициент использования достигает 100%. [c.441]

Рекомендуется также определять коэффициент динамического уплотнения как отношение объемного веса сыпучего материала, уплотненного под действием динамических нагрузок у, к объемному весу свободно насыпного материала [c.33]

Отношение объемного расхода газа, проходящего через рассматриваемое сечение, к расходу Уо на выходе из сопла выражается функцией [c.130]

Под напряженностью зеркала испарения понимают объемный расход Уп образующегося в кипятильнике пара, отнесенный к площади зеркала испарения соответственно напряженность парового пространства определяется как отношение объемного расхода пара к объему парового пространства над зеркалом испарения. При этом [c.342]

Если взять отношение объемных расходов твердого материала и газа, то получим объемный коэффициент взвеси т, [c.368]

В полученном уравнении симплекс рг/рк можно объединить с величиной Сс/Ср в виде отношения объемных расходов материала и сушильного агента. Однако ввиду значительного влияния температурного фактора пользоваться [c.257]

Отношение объемного расхода к поперечному сечению потока выражает среднюю линейную скорость потока гд (в м сек) [c.26]

Расстояние точки осаждения частицы от входа можно определить по формуле (11-56). Полученные результаты будут относиться к частицам, находящимся в наиболее неблагоприятных условиях, т. е. на верхнем уровне потока, поступающего в пространство между полками. Скорость газа равна отношению объемного расхода V к площади поперечного сечения аппарата Р. Из уравнений (П-59) и (П-56) можно определить длину аппарата I, необходимую для полного удаления из газа частиц диаметром с1 [c.118]

Отношение объемного расхода к площади поперечного сечения потока равно средней линейной скорости потока ИВ. Учитывая, что зависимость типа (П-225) действительна также для пристенных условий г — Н), получим [c.170]

Из уравнений (П-235) и (П-236) можно определить объемную долю е газа в трубе. Фиктивные скорости и кУда определяются как отношения объемных расходов газа и жидкости к полному сечению трубы. [c.173]

В уравнение (11,124) входит действительная скорость жидкости в каналах слоя, которую трудно найти. Поэтому целесообразно выразить ее через скорость, условно отнесенную к полному поперечному сечению слоя или аппарата. Эту скорость, равную отношению объемного расхода жидкости ко всей площади, поперечного сечения слоя, называют фиктивной скоростью и обозначают символом оУо. [c.103]

Соотношение серная кислота сырье характеризует концентрации катализатора и сырья в реакционной смеси. Скорость процесса С — алкилирования в соответствии с законом действующих поверхностей должна описываться как функция от произведения концентраций кислоты и углеводородов на границе раздела фаз (то есть поверхностных концентраций). Соотношение катализатор сырье должно быть в оптимальных пределах, при которых достигается м<1ксимальный выход алкилата высокого качества. Оптимальное згачение этого отношения (объемного) составляет около 1,5. [c.144]

Наряду с указанными способами оценкн активности катализаторов применяют также (особенно в зарубежной практике) методы оценки относительной актнвно-стн 42-14 . Эти методы основаны на сравнигельных испытаниях анализируемого и эталонного катализаторов прн различных объемных скоростях подачи сырья. Относительную активность выражают как отношение объемных скоростей подачи сырья, при которых достигается одинаковая стандартная глубина превращения на исследуемом и эталонном катализаторах. [c.142]

Избирательную очистку масляного дистиллята нри помощи растворителя можно вести в основном тремя способами однократным прямоточным, многократным прямоточным и противоточным. При однократном прямоточном способе масляный дистиллят приводится в тесный контакт со всем количеством избирательного растворителя прп этом образуются две фазы — экстрактная и рафипатная, между которыми распределяется извлекаемое Е щеетви-тгО Такону равновесного распределенпя. Этот закон гласит, что отношение объемных концентраций извлекаемого вещества в двух образовавшихся фазах при данной температуре есть величина постоянная и не зависящая от количества этого вещества. [c.226]

К недостаткам РГЖПСК относятся распределение времени пребывания фаз очень б.тизко соответствует модели идеального перемешивания, что затрудняет достижение высоких скоростей превращения (за исключением периода пуска реактора) сложность отделения катализатора от реакционного потока и необходимость установления дорогостоящих фильтрующих устройств, что существенно увеличивает себестоимость целевого продукта высокое отношение объемного расхода жидкости к объему катализатора, что способствует протеканию побочных реакций. [c.233]

Для двухфазных газо-жидкостных и жидкость-жидкостных систем величина для дисперсной фазы определяется не объемной скоростью потока, а зависит от гидродинамических режимов потоков. Области существования последних определяются отношением объемных скоростей дисперсной и сплошной фаз. Для реакций под повышенным давлением, которое обычно применяется в случаях газо-жидкостных каталитических реакций, наиболее часто встречается режим пузырькового течения. В этом случае скорость всплывания пузырей определяется разностью плотностей сплошцой и дисперсной фаз, диаметром пузыря, зависящим от типа и размера распределительного устройства и от величины поверхностного натяжения на границе раздела фаз. В качестве примера формулы, видимо, приемлемой для расчета колонных аппаратов с суспендированным катализатором, можно привести приближенную формулу для скорости всплывания пузырьков в объеме жидкости при ламинарном движении [26] [c.303]

Измеряя выход в реакторе с перемешиванием эмульсии, Трамбуз показал, что величина может отличаться от отношения объемных скоростей потоков [c.159]

Число осветления центрифуг 3 представляет собой отношение объемной производительности осадительной центрифуги V (м 1сек) к параметру производительности 2 (м ). При ламинарном режиме осаждения [c.519]

Для неизометрических частиц [359] — цилиндров, параллелепипедов и сфероидов — скорость частицы может быть найдена на основе коррелирующих кривых (рис. IV-9), из которых находят также поправочный коэффициент К- Он является функцией отношения объемного диаметра к поверхностному диаметру (dvIdA), причем параметром является сферичность частицы. Вероятно эти кривые применимы и при расчете частиц неправильной формы. [c.222]

Отношение объемных теплоемкостей твердой фазы псевдоожиженного слоя и газа = С Рг/СгРг = Рт Рг Переходя к переменным рис. VI.2, перепишем полученное равенство (VI.56) в виде [c.282]

Из-за большого объема пара желательно иметь как можно более высокую скорость пара, но без значительного роста сопротивления. Этому условию удовлетворяет число Маха, примерно равное 0,25 (см. рис. 3.12), чему соответствует скорость пара 20 м1сек. Отношение объемного расхода пара к выбранной скорости дает площадь входного сечения труб. Диаметр трубы может быть выбран произвольно. Чем больше диаметр труб, тем прочнее конструкция и тем меньше число соединений труб с коллектором, однако при этом резко возрастает вес метеоритной защиты и ребер. При одном и том же отношении полной поверхности к уязвимой поверхности высота ребра пропорциональна диаметру трубы, а вес ребра пропорционален квадрату высоты ребра. Представляется оптимальным принять общее число труб равным 96, по 48 в каждой панели. На основании указанных данных нетрудно определить входной диаметр трубы (строки 15—20). Минимальный внутренний диаметр выходного отверстия трубы по технологическим и конструктивным соображениям выбираем примерно равным 7,6 мм. В этом случае скорость жидкости на выходе мала (строка 26), малы и потери давления в конденсатопроводе и облегчается задача опорожнения радиатора в условиях невесомости. [c.265]

Аэрация достигается введением в буровой раствор воздуха. Практически можно аэрировать любой раствор, однако используют в основном аэрированную воду и аэрированные глинистые растворы. Степень аэрации, т. е. отношение объемного расхода воздуха в нормальных условиях к объемному расходу жидкости, и расход смеси подбирают из условия выноса шлама и предупреждения поглощения либо проявления. Применяются два способа аэрации буровых растворов аэрация с ]юмощью компрессоров высокого давления и химоте-ская аэрация. [c.62]

В разных точках живого сечения потока скорость частиц жидкости неодинакова. Как показано ниже, около оси трубы скорость максимальна, а по мере приближения к стенкам она уменьшается. Однако во многих случаях закон распределения скоростей в поперечном сечении потока неизвестен или его трудно учесть. Поэтому в расчетах обычно используют не и с т и н н ы е (локальные) скорости, а фиктивную среднюю скорость. Эта скорость ш (м1сек) выражается отношением объемного расхода жидкости Q м сек) к площади живого сечения 8 (м ) потока [c.37]

Изложенное выше относится к мелким прямоугольным каналам. Решение задачи о течении в глубоких каналах с криволинейными стенками численными методами очень затруднительно. Однако можно оценить влияние формы, отдельно рассматривая изменение характера вынужденного течения и течения под давлением. Известно, что при течении ньютоновской жидкости стенки червяка уменьшают расход вынужденного течения и потока под давлением. То же самое верно и для неньютоновской (т. е. степенной) жидкости, но величина этого уменьшения является функцией как отношения HIW, так и показателя степени п. Кроме того, обобщенные кривые (т. е. коэффициент формы) можно рассчитать только отдельно для чистого вынужденного течения и чистого потока под давлением в отсутствие поперечного течения [6]. Можно аналогичным образом оценить влияние кривизны канала на расход вынужденного течения, сравнивая тангенциальное вынужденное течение в зазоре между концентрическими цилиндрами и вынужденное течение между параллельными пластинами [2Ь]. Отношение объемных расходов представляет собой поправочный коэффициент позволяющий оценить влияние кривизны его можно выразить в виде зависимости от RJR, в которой п играет роль изменяемого параметра (рис. 12.5). Для чистого потока под давлением [2с], когда длина канала не превышает Db — Н, влияние кривизЕЫ пренебрежимо мало. [c.425]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология